> Техника, страница 45 > Дымовая труба

Дымовая труба

Дымовая труба, устройство для отведения газов, развивающихся при горении в топках, или ядовитых газов химич., метал -лургич. и других з-дов в относительно высокие слои атмосферы, а также для возбуждения тяги, вызывающей приток воздуха, необходимого для сгорания топлива. Образование тяги объясняется разностью между удельным весом горячих газов внутри трубы и удельным весом наружного воздуха. По конструкции Д. т. разделяют на кирпичные, железные и железобетонные.

Кирпичные Д. т. выполняются круглого, квадратного, шестиугольного и восьмиугольного попереч- _ но го сечения. В настоя- /Ш щее время кирпичные ЯШ

Д. т. делают исключи- /№& тельно круглого сече- щ @ ния, т. к. при этой фор-ме влияние давления § |М| ветра, величина поверх-ности, отдающей тепло, и объём кирпичной фигура i.

кладки получаются наименьшими." Для кирпичных Д. т. применяют специальный лекальный пустотелый кирпич (фигура 1), имеющий форму части сегмента с несколькими вертикальными сквозными отверстиями. Лекальный кирпич приготовляют из чистой глины.

В Д. т. (фигура 2) различают следующие главные части: 1) фундамент, подразделяющийся на бетонное основание и бутовую кладку; 2) постамент, подразделяющийся на: доколь, ствол постамента и карниз; 3) ствол трубы, подразделяющийся на: нижний выступающий пояс,собственно ствол и головку. Фундамент Д. т. обыкновенно книзу расширяется уступами, причем ширина уступа не должна превышать ²/₃ его высоты. Если по состоянию грунта ширина уступа должен быть более ²/₃ его высоты, то такие фУ^нД^а_ менты рекомендуется выполнять железобетонными. Бетонное основание Д. т. делается высотою не менее 600 миллиметров. Бутовый камень фундамента и грунт необходимо хорошо изолировать от действия горяч, газов, которые могут ослабить прочность бутовой кладки. Изоляция же достигается кирпичной кладкой толщиною приблизительно в 2^λΙ₂ кирпича. Постамент и ствол также должен быть изолированы от вредного действия горячих газов; для этого при ί° газов >250° применяют свободно стоящую футеровку из огнеупорного кирпича на шамотном растворе. Ствол трубы возводится звеньями (барабанами), высота которых по возможности делается одинаковой в пределах 34-Ю м. Толщина стенок трубы должна позвенно увеличиваться по направлению книзу, что соответствует общему уклону, который для внешней стороны равен 0,0154-0,04, а для внутренней—0,0024-0,02.

Для защиты Д. т. от повреждения молнией на ней устанавливают громоотвод, состоящий из приемника, наружного провода и заземленного отвода в виде тонкой медной луженой пластины. Наружный провод громоотвода крепится в особых железных держателях, которые при возведении Д. т. заделываются в кладке на расстоянии приблизительно 2 метров друг от друга. Возведение Д. т. •производится без лесов; лесами пользуются обыкновенно только вначале, когда кладется нижняя часть Д. т., а далее уже весь строительный материал подается с помощью несложных подъемн. механизмов (фигура 3 и 4). При возведении Д. т. необходимо наблюдать за тем, чтобы оси отдельных звеньев трубы в точности совпадали с осью трубы; последнее проверяется с помощью веска.

Из повреждений Д. т. наиболее важным является уклонение Д. т. от первоначального ее вертикального положения. Последнее обстоятельство чаще всего объясняется неравномерной осадкой фундамента. Выпрямление трубы производится след, образом: в нижней части Д. т. со стороны, противопо ложной той, куда труба наклонилась, пробивают во всю толщину стенки ряд отверстий на протяжении более половины периметра трубы, которые заполняют более тонким слоем кладки, после чего оставшиеся промежуточные- части кладки осторожно удаляют, и Д. т., оседая от собственного веса, постепенно выпрямляется, приближаясь к вертикальному положению. Исправление появившихся трещин, повреждения облицовки или_швов, производится во время действия трубы, причем рабочие взбираются до места работ по железным скобам, расположенным с наружной ее стороны.

При проектировании Д. т. прежде всего определяют ее главные размеры, то есть диам. верхнего сечения и высоту, и затем производят статич. расчет. Величина диаметра трубы зависит от допускаемой скорости выхода газов, которую во избежание нарушений в работе трубы не рекомендуется делать менее 2 м/ск. При меньшей скорости газов могут получиться обратные потоки и задувание ветром. Максимальной выходной скоростью газов считают 8 м/ск; превышение этой скорости влечет значительные потери на трение и поддержание скорости газов в трубе. Т. о., при определении площади верхнего сечения Д. т. желательно задаваться скоростью в 3—4 м/ск, чтобы, при всех возможных колебаниях нагрузки проектируемой

установки, скорость газов при выходе из трубы оставалась в пределах 2 4-8 м/ск. Для определения площади верхнего сечения и высоты Д. т. предварительно вычисляют следующие величины. а) Полный объём дымовых газов V определяется по составу дымовых газов и расходу топлива,сгорающего в час (смотрите Газ топочный и дымовой). Для определения объёма сухих газов, приходящегося на 1 килограмм топлива при 0° и 760 миллиметров рт. ст., с достаточной точностью мол-сно воспользоваться приближенной ф-лой Даша:

F,=^a#,te, (1)

Фигура 2.

воздуха, величина которого зависит от размеров обмуровки котла и экономайзера, ее плотности, длины борова, степени разрежения в газоходах и от многих других причин; в общем случае можно принять α=1,64-2,0. Объем водяных паров при 0° и 760 миллиметров рт. ст. определяется по ф-ле:

(9Н + Ж)-0,01 + ТУ^.

*V«. =--1|^м>^кг >

(2)

где II—содержание водорода в рабочем топливе в % по весу; W—содержание влаги в рабочем топливе в % по весу; Wgs.—количество пара (в килограммах), введенное в топку для сжигания 1 килограмм топлива, при наличии парового дутья или паровой форсунки. Т. о., приближенный полный объём продуктов сгорания при 0° и 760 миллиметров рт. ст., получающихся при сгорании 1 килограмм топлива, определяется по следующей ф-ле:

V=V_C.г. + Р в.п. =

_t (9Н + W) · 0,01 +

м^%/кг. (3)

" I ООО “ Ж ~ 0,804

б) Средняя теплоемкость 1 ж³ сухих газов в Cal определяется из ур-ия:

_{Сс г}.=0,314 + 0,00003 V. (4)

в) Средняя теплоемкость 1 килограмм водяных паров в Cal определяется из ур-ия:

с„.,г. =0,45 + 0,00005 V, (5)

при чем вес вод. паров, образующихся при сгорании 1 килограмм топлива, определяется по ф-ле: в_е._п. - (9Я + W) -0,01 + W₀. кг ; (20

в уравнениях (4) и (5) t—температура газов при входе в Д. т.

Расчет площади верхнего сечения Д. т. в свету производится по ф-ле:

Р=^ж², (6)

где w—скорость газов в м/ск при выходе (желательно 3—4 м/ск), a V_CK, — секундный объём газов, определяемый по ф-ле:

_v V В (273 + t") · 760 ^Уск· 3 600 · 273 · P_ff. ’

где В—часовой расход топлива в килограммах, V— полный объём газов, определяемый из ф-лы (3), Рб.—барометрич. давление в миллиметров рт. ст., t”—температура газов при выходе из трубы, которая определяется по ф-ле:

(«-i") «?».<,. с_п._с_)В =

II, (8)

где (Gn.c.-Cn.c.) — тепло, отдаваемое газами при охлаждении на 1° и отнесенное к 1 килограмм сожженного топлива, определяемое из ур-ия:

G,i.c. IV.е. ⁼ Ре.г. ’ ^с.г. ~Γ,

В—часовой расход топлива в килограммах, d_Cp.—средний диам. Д. т. в свету в м; Н—высота Д. т. в ж; ί_β.—температура воздуха; κ—коэфф. теплопередачи Д. т. (в Са1/ж² · час-°С), принимаемый с достаточной точностью равным: 1—для кирпичной трубы, 2—для бетонной трубы (толщиной 100 миллиметров) и 4—для железной нефутерованной. Для определения высоты Д. т., измеряемой от уровня колосниковой решетки, служит ф-ла:

⁽⁹⁾

где S—теоретич. тяга в миллиметров вод. ст. развиваемая трубою, уз.—уд. в воздуха при 0° и

760 миллиметров рт. ст., у_г.—уд. в газов при тех же условиях, t_cp.—средняя темп-pa газов. Так как у_е.=у_г.= 1,293, то формула (9) примет вид:

S= 0,46ό·Ρ₆. ·Η ( )· (Ю)

Чтобы знать действительную тягу проектируемой трубы, надо, кроме учитываемых потерь от охлаждения газов, определить также потери тяги на трение и создание скорости газов в трубе, а именно:

и

S_r=Y>-^^:Λ—·Η,

(11)

О ^rop- ^wcp-^w 20

(12)

гдеу_с/,.—уд. в газов (вычисляется по состоянию газов в среднем поперечном сечении трубы); w_cp.—средняя скорость газов в том же сечении; gr=9,81 м/ск²; ψ—коэфф., который в среднем можно принять 0,0007, при диаметре менее 0,5 м, и 0,0006—для труб большего диаметра. Т. о. действительная тяга у основания трубы

S=8-S„-S_r. (13)

Действительная тяга проектируемой Д. т. (ф-ла 13) не должен быть менее всех сопротивлений установки. При расчете площади верхнего сечения Д. т. и ее высоты иногда пользуются и более простыми, довольно многочисленными эмпирич. ф-лами. Все эти ф-лы составлены на основании опытных данных и содержат целый ряд числовых коэффициентов, от правильного применения к-рых_^и зависит точность определения размеров Д. т.; однако, пользование эмпирич. ф-лами при расчете Д. т. не рекомендуется.

После определения площади верхнего сечения Д. т. приступают к статич. расчету, исследуя устойчивость трубы и краевые напряжения от действия ветра и веса кладки. Для определения основных величин рассматривают часть Д. т. (фигура 5), лежащую выше сечения ΒΒ_Χ и имеющую одинаковую толщину стенок <5. В ц. т. этого элемента S прикладывают силу давления ветра Р и силу Q, вызываемую весом кладки, лежащей выше рассматриваемого сечения. Равнодействующую силуй перемещают по ее направлению до пересечения с плоскостью сечения ВВ_г в точке А, где ее снова раз- Фигура 5.

лагают на составляющие Р и Q. Силою P’ обыкновенно пренебрегают, как силою, вызывающей незначительное срезывающее усилие, а по оси трубы прикладывают две взаимно уравновешивающиеся силы Q, из которых одна, направленная вниз, вызывает напряжение сжатия, а другая дает с составляющей Q

пару сил с плечом с. Напряжение сжатия от силы Q выражается уравнением:

<4=+ р=Л S (А + dO K8/JK“. (14)

где:

Q=1800 л h. δ кг и F=(Щ - df) ж²;

1 800 — вес в килограммах 1 ж³ кладки. Напряжение изгиба:

^σ2 — w ’

где: М — Q · с=Р-е и W—момент сопротивления площади сечения

h. D₂ + 2 Dj _ж

^{е =} з ‘ 1)7+17 ’

площадь, на к-рую действует ветер, в лг²:

давление ветра

Р=0,67 · к F_x=I kh(D₁ + D,)

И

Р-е= к h 2D_t + B^>

где к — давление ветра, принимаемое равным 150 килограмм/ж² и 0,67—коэфф., принимаемый при определении силы давления ветра для круглых труб. Момент сопротивления W для кольцеобразного сечения:

w _ ^л(°‘~ <**)

" 32£>2

Таким образом,

Р-е ^32 kh² (2D D ₂) D г ^в* ~ W~ ~ ¹ to гГ| - а_а*

к г/м²

(15)

двойной знак означает здесь, что максимальные напряжения являются сжимающими (+) с подветренной стороны и растягивающими (—) с наветренной стороны Д. т. Искомое сложное краевое напряжение (в кг/м²):

о=+ σ₂=_щ s_d* h ^δ(Ρ₂ + dj ±

2D, + 2) 2

(16)

Ур-ие (16) показывает, что в различных местах горизонтального сечения трубы, в зависимости от того, будет ли абсолютная величина а_г больше, меньше или равна а₂, возникают напряжения на сжатие, на растяжение или же напряжения будут равны нулю. Прямая, проходящая через точки нулевых напряжений, называется нейтральной осью Ν; эта ось находится в сопряжении с точкой приложения А эксцентричной силы Q. Кривая, описываемая точкой А, когда нейтральная ось принимает все положения, касательные к данному сечению, образует ядро сечения. Для круглых труб ядро сечения представляет собой круг, радиус которо-

D* - - cl²

го С=0,125—^—. Ядро сечения есть пло щадь, внутри которой должна лежать точка приложения эксцентричной силы Q, если напряжения в рассматриваемом сечении д.б. только одного знака. Как только точка А выйдет за пределы ядра сечения, нейтральная ось пройдет через рассматриваемое сечение, разделив его на две части, напряженные противоположно. Для определения напряжений, возникающих в поперечном сечении любого звена Д. т., ниже приводятся ф-лы, с помощью которых производится упро щенный расчет круглой Д. т. Принимая Тс =150 килограмм)м² и пользуясь ф-лой (16), краевое напряжение в основании верхнего звена Д. т. можно выразить след, образом:

S₁-^~~_l[hA(Di + do)±

± 0,0472DJII кг/см²; (17)

для 2-го звена

S₂=2>i-di [ΜιΦι + do) + (_D₂ + di) ±

± 0,0472 D₂H‘i к г/см“ ; (18)

для п-то звена

&п⁼щ[Mi(Di+do) + h₂S₂(D₂ + d() +

+. + k_nd_n(D_n + d_n_i) ±

± 0,0472 килограмма/см“, (19)

где D_t, D₂, D₃,.—наружные диам. у основания звеньев Д. т. в м, d_x, d», d₃,.—внутренние диам. у основания звеньев, d[, d₂, di.—внутренние диам. у вершин звеньев, d₀—диам. верхнего отверстия Д. т., D₀— верхний наружный диаметр трубы, <5_1з б₂,

<5₃,___—толщины стенок по высоте звеньев,

fe₁₍ h₂, h_s,.—высоты отдельных звеньев и Н_х, Н₂, Н„.—высоты, считая от вершины Д. т. до рассматриваемого сечения. Введя обозначения

91«=k₁S₁(D₁ + d₀) + }ι₂δ₂(Ό₂ -j- d_x) +

+ -{- di) +. + h_n6_n(D._n + dii_i)

и

®_И=0,0472П_ВЯ|^+,

U n -i- a_n

получим:

s_n («* ± ®«) ^кг/^см2 · (20)

Объем кирпичной кладки звеньев, лежащих выше рассматриваемого сечения, определяется по ф-ле:

V_n=1,57 21 „ м³. (21)

Что касается фундамента Д. т., то его глубина заложения h определяется в каждом случае отдельно. Глубина фундамента не должен быть менее глубины промерзания грунта. Давление на грунт, вызываемое всем сооружением Д. т., при фундаменте круглого сечения определяется по следующей ф-ле:

S=“Jr { МхФг + ^d°) + М₂(П₃ + di) + · · · -Ь -k_nS_n{D_n+d_n_ i)+0,8t7 +0,0472[Я_п(2П₀-гП_и)+ + 3 h(D₀ + DJ] } кг/см², (22)

где, кроме вышепринятых обозначений, Ώ— диаметр нижнего основания фундамента в ж (внутренний диам. d=0), U—объём бутовой кладки фундамента и бетонного основания. Вес 1 ж? кладки фундамента принимается равным 2 260 килограмм. При расчете кирпичной Д. т. высотой до 30 метров допускается напряжение на сжатие до 12 килограмма/см², а на растяжение—до 1,2 килограмма/см². Для Д. т. большей высоты это напряжение уменьшается на каждый ж высоты на 0,05 килограмм /см²; т. о., для Д. т. высотою более 54 метров напряжение на растяжение не допускается. При расчете же фундамента Д. т. в плоскости соприкосновения его с грунтом напряжение на растяжение вовсе не допускается. Во многих западных странах имеются специальные утвержденные требования, предъявляемые к кирпичным Д. т.

Железные Д. т. применяют в большинстве случаев в дымососных установках, в установках, имеющих временное значение, а также при слабом грунте. Конструктивно железные Д. т. выполняются из конич. железных барабанов, высотой каждый ок. 1 м, склепанных между собой таким образом, что каждый верхний барабан охватывает сна-ружи нижерасположенный. Такая конструкция Д. т. создает меньшее сопротивление проходу газов и, кроме того, устраняет возможность попадания в швы дождевой воды. Толщина железа, употребляемого для Д. т., 34-8 миллиметров. Основанием железных Д. т. служит чугунная фундаментная плита, которая крепится обыкновенно на кирпичном цоколе. Необходимая высота железных Д. т. и их диам. определяются, как и для кирпичных Д. т.; при этом диам. рекомендуется брать на 30% больше, чем для кирпичных труб, вследствие более сильного охлаждения газов. При статическ. расчете железных Д. т. г. о. приходится учитывать изгибающие усилия, вызываемые давлением ветра. Эти усилия воспринимаются обычно растяжками, которые прикрепляются к кольцам, охватывающим Д.т. (фигура 6). Растяжки делают из цепей, из стальных тросов или круглого железа. При расчете железных Д.т., как и кирпичных, принимают: а) к—давление

Л

Ж7

Фигура 6.

ветра—равным 150 «г/л²; б) коэффициент, принимаемый при определении силы давления ветра для круглых труб=|(^ 0,67). Далее, примем следующие обозначения: Н— высота над крышей в ел; h₃—высота в сантиметров части Д. т., расположенной выше кольца; h₂—высота в сантиметров части, расположенной ниже кольца; h₃—высота части, находящейся под крышей; D—внешний диаметр Д. т. в см; Dj—внутренний диаметр в см; δ—толщина стенки Д. т. в см; Р—давление ветра на всю трубу в килограммах; S—натяжение растяжки в килограммах;

a — < наклона растяжек; W=^ —д—см³— момент сопротивления поперечного сечения кругового кольца; а — напряжение материала железной Д. т. в килограммах/см².

В зависимости от высоты железной Д. т. могут быть три случая крепления: 1) труба растяжками не укрепляется вовсе, 2) труба укрепляется только в одном месте и 3) труба укрепляется по высоте растяжками в двух и более местах.

Случай 1. Р=0,015-дПН=0,01ПП кг. Изгибающий момент от силы давления ветра м=p(f+fc₃)=0 ,(ШШ (I+h₃);

напряжение изгиба

_D. _ ’_Di"" «г/с“² · (23)

Железные Д. т. без растяжек строятся в последнее время весьма значительных размеров (высотой до 60 л); на фигуре 7 изображена такая Д. т. высотой 45 метров.

Случай 2. Давление ветра на трубу (фигура 6) Р=0,01 DH кг. Натяжение наветренной растяжки

0,005DH(H + 2h₃)

М 0,06 D-ЩН + 2h,)

^а н·------------

£=-

• кг.

(24)

Sin a (h, + h„)

Ствол Д. т. испытывает следующие напряжения: 1) от продольного изгиба, вызываемого собственным весом Д. т. и вертикальной составляющей S₂ натяжения растяжек, и 2) от изгиба моментом М вследствие давления ветра Р и момента М" вертикальной составляющей натяжения растяжек S. Влияние первого рода нагрузки незначительно и его учитывают пренебрегая заделкой нижнего конца Д. т. Максимальные значения изгибающий момент приобретает в двух сечениях: у кольца, к которому крепятся растяжки,—Mj, и в сечении, лежащем на высоте

x=(hl-h ); 2 (h₂ + h₃) от уровня крыши,—М₂.

М_г=OfiObDhf кгм,

М₂=М₂ +Ж₂, где

0.01 D hi-hi

М,=-

(h% + h з)·

[(/*„ + 2h₃)²-hl], (25)

Μί= 0,005 ΏΗ

Я + 2 h,

h 2 + /is

ctg a. (26)

Для расчета отдельн. частей железных Д. т., растяжек, колец и прочие, пользуются обычными формулами сопротивления материалов; коэфф-ты прочности на растяжение для растяжек k_z ^ 1 000 килограмм/см², на изгиб для трубы k_h ss 800 килограммIсм².

Т. к. давление ветра воспринимается гл. образом растяжками, то подошву основания Д. т. достаточно рассчитать на давление собственного веса

G=G₁+G₂, (27)

где Gj—вес в килограммах самой трубы, определяемый по ее размерам, с добавлением ок. 25% на заклепки и перекрышку шва, и G»—вес в килограммах цоколя и фундамента; при этом допускаемое давление на грунт колеблется в среднем от 0,75 до 1,5 килограмм/см².

Железобетонные Д. т. применяются реже, чем кирпичные и железные, что объясняется гл. обр. особенностями свойств железобетона. Бетон при продолжительном действии на него высокой ί° теряет прочность вследствие химич. разложения некоторых составных частей; резкая разница Р между внутренней и внешней сторонами стенки Д. т. вызывает глубокие трещины и разрушения бетонной Д. т. В последнее время за границей (особенно в Америке) тщательно изучают на опытах действие теплоты на всю конструкцию железобетонных Д. т. Как оказывается, главные напряжения материала в этих трубах вызываются высокими Р, вследствие чего при проектировании на эту сторону расчета приходится обращать особое внимание. Согласно установленным правилам, железобетонная Д. т. по всей высоте, от основания до устья, должна снабжаться надежной футеровкой, рассчитанной таким обр., чтобы перепад Р между внутренней и внешней сторонами стенки не.превышал 80° (Δί>80°). Указанная величина Δί для дымовой трубы с футеровкой определяется следующей формулой:

д t =--^tf ~ ^ta_

а, Xf λ λ ajd

где t_t—темп-pa газов у поверхности стенки футеровки, t_a—темп-pa окружающего воздуха, %—коэфф. теплопередачи от газов к стенке в Cal/jn²· час-°С, а_а—коэфф. теплопередачи от стенки к окружающему воздуху в Са1/ж²-час-°С, —толщина футеровки в м; Xf—средний коэфф. теплопроводности футеровки в Cal-.w/jK² · час -°С,X—эквивалентный коэфф. теплопередачи через воздушную прослойку, d—толщина воздушной прослойки в м, X—средний коэфф-т теплопроводности железобетонной стенки в Cal · м/м² час · °С,d— толщина железобетонной стенки в м. Для Д. т. без футеровки величина Δί определяется по более простой ф-ле:

Относительно числовых величин коэффициентов, входящих в ф-лы (28) и (29), необходимо отметить, что для уточнения их в Америке производятся обширные опыты. Коэфф. теплопроводности железобетонной стенки×не следует брать слишком большим, и при расчете Д. т. его рекомендуется принимать в пределах 1,2—1-0,8. Коэффициент теплопередачи от газов к стенке щ определяется по следующей формуле:

a i=2+10 Vw,

где IV—максимальная скорость газов в различных сечениях трубы; что касается коэфф. теплопередачи а_а, то в отношении его пока нет достаточно обоснованных данных. Если окружающий воздух находится в состоянии покоя, что на практике бывает очень редко, то а_а s 6. При более неблагоприятных условиях а_а может доходить до 20. Средний коэффициент теплопроводности футеровки X_fможно принимать ок. 0,7; λ берут по ф-ле: 7 О ΛΟΟ, (i, + 273)¹ -(t_s+ 273r /1 ,1 1)

^Λ=0’⁰²³ +-10+iY-t,) Чс.+ Сз-еГ >

где С¹! ss С₂=1,5, а С=4,5. Давление ветра, к-рое кладется в основу статич. расчета железобетонных Д. т. определяется в каждом случае следующей ф-лой: fc=120 + 0,06Я кг/м где Н—высота Д. т. от основания до устья в м. Сила давления ветра на всю трубу определяется, как и для кирпичных дымовых труб, по формуле

P=x-k-F кг,

где κ для круглых труб=0,67. Установленные за границей для железобетонных Д. т. требования являются более жесткими и детальными, чем для кирпичных. Применение железобетона позволяет сооружать Д. т. весьма большой высоты, что является очень ценным для современных тепловых установок. Одна из самых высоких железобетонных Д. т. построена в Америке в 1927 г. для Horne Copper С° (Канада). Эта труба предназначена для отведения газов от ряда печей с Р 150-Р230⁰ в высокие слои атмосферы. Высота Д. т. 129 м, диам. верхнего сечения 3,96 м; ее фундамент расположен на скале, на высоте 270 метров над уровнем моря. Разрежение, создаваемое этой трубой, колеблется в пределах 20-1-35 миллиметров вод. ст., при Р наружного воздуха от —20 до +32°. С внутренней стороны труба изолирована футеровкой с воздушной прослойкой в 50 миллиметров., Футеровка выполнена из материалов, не поддающихся действию кислот. Фундамент представляет собой железобетонное кольцо с диаметрами 10 670 и 7 010 миллиметров.

Лит.: Надежин А. А., Тепловой расчет котельной установки, 5 изд., М.—Л., 1927; Г а в риле н к о А. П., Паровые котлы, 2 изд., М.—Л., 1924; Русвурм И. К., Круглые фабричные дымовые трубы, СПБ, 1910; Тетер Ф. иГелнрЕХ О., Паровые котлы, М., 1927; К и р ш К. В., Котельные установки, М., 1926; Депп Г. Ф., Паровые котлы, СПБ, 1908; Riepert Р. Н., Eisenbeton-Schorn-steine, Charlottenburg, 1924; Jahr H., Anleitung z. Entwerfen u. Berectmung d. Standfestigkeit v. Fabrik-scbornsteinen. Hagen, 1920; «В. u. E.», 1924, H. 14/15. 21, 23/24, 1925, H. 13, 1928, H. 2. H. Конюхов.