Отопление

Отопление, искусственный обогрев помещений (зданий), служащих для жилья и производственной деятельности, а также помещений специального назначения: теплиц, конюшен, коровников и тому подобное.

I. Санитарно-гигиенические основы отопительной техники. Основные требования, какие предъявляются гигиеной к О. жилых и производственных помещений, обусловливаются гл. обр. характерной особенностью человеческого организма—постоянством его t°, равной нормально 37°. Т. к. постоянство <° крови поддерживается гл. обр. тепловым равновесием между деятельным человеческим организмом и окружающей средой, то рациональное отопление должно обеспечивать наиболее благоприятный, с точки зрения этого теплового равновесия человеч. организма и постоянства его t°, климат жилых и производственных помещений при данных наружных метеорология. условиях и при данной деятельности людей. Для поддержания своей внутренней (жизненной) и внешней (бытовой и производственной) деятельности, смотря по роду последней, человеку необходимо регулярно вводить в свой организм вполне определенное количество пищи, содержащее в себе вполне определенное количество тепловой энергии. Так, по Haymann ’у для поддержания нормального здорового состояния человека при различной его деятельности, необходимо вместе с пищей вводить в сутки следующие количества тепловой энергии (в Cal):

I группа. Легкое сидмчее занятие (рабо та ручной швеи, писца, работника ум-ствепного труда и тому подобное.).2 200—2 400

II группа. Легкий сидячий физический

^ТРУД (работа портного, точного механика, наборщика и тому подобное.). 2 600—2 800

III группа. Умеренный фиаич. труд (ра бота сапожника, переплетчика, почтальона и тому подобное.) .. 3 000—3 200

IV группа. Усиленный фнзнч. труд (работа слесаря, столяра и т, п.).з 400—3 600

V группа. Тяжелый фнзнч. труд (работа кузнеца, молотобойца и тому подобное.).. > 4 ооо

VI группа. Тяжелый и напряженный фнзнч. труд (работа пилыцака и т.п.). > 5 000

Но Voit’y для поддержания среднего человеческого организма при умеренной (средней) физич. работе необходимо ввести в него в течение суток (24 ч.) следующее количество питательных веществ: белков—105 г, жиров—56 г и углеводов—500 г. При этом следует иметь в виду, что эти вещества при усвоении их человеческим организмом развивают следующие количества тепла: 1 г белка—4,1 Cal, 1 г жира—9,3 Cal и 1 г углеводов—4,1 Cal. Таким образом приведенный выше средний суточный пищевой рацион Voit’a содержит в себе приблизительно:

4,1 105 + 9,3-56 + 4,1-500 as 3 000 Cal.

Количество тепла, производимого за сутки (24 часа) средним человеческим организмом, весом ок. 70 килограмм, при незначительном движении мускулов, без производства физической работы можно оценить примерно в 2 400 Cal. Из этого количества тепловой энергии расходуется в сутки (в Cal):

Па работу сердца, дыхательных мускулов,

и женки и почек..~ 55о

Hi работу желудка к кишок..~ 50

H i внутреннюю и внешнюю работу мускулов ~ 1800

Итого 2 400

Внешнюю теплоотдачу того же организма за сутки (24 часа) можно характеризовать примерно следующими цифрами:

Cal %

Внешняя р 1бота мускулов. 40 1,7

Нагрев вдыхаемого и выдыхаемого воз-д ха при его начальной 1° в ΐδ’ и ко-

II чной ~ 33°.. 65 2,7

Тепло, удаляемое из организма с водяными парами чсре8 легкие. 210 8,8

Тепло, удаляемое из организма с водяными парами через кож“. 75 3,1

Теплоотдача тела в окружающую среду теплопроводностью и конвекцией. 820 34,2

Теплоотдача тела в окружающую среду лучеиспусканием.. 1 140 47,4

Тепло, удаляемое из организма с экскрементами.. 50 2,1

Итого. 2 400 100

В табл. 1 приведен по Rubner’y тепловой баланс человеческого организма взрослого человека в легкой одежде, в стоячем положении, при относительном покое, без производства физич. работы, окруженного воздухом в 17,5°, за сутки.

Наконец на фигуре 1 дана зависимость от t° окружающего воздуха суммарной часовой теплоотдачи—конвекцией, лучеиспусканием и испарением влаги через легкие и кожу среднего человека, весом ок. 68 килограмм, ростом ок. 173 см, нормально одетого, при легком занятии согласно данным лаборатории Америк. об-ва инженеров по отоплению и вентиляции в Питсбурге.

Из всего количества вводимой в организм в виде пищи тепловой энергии ок. 20—25% (максимально 30—35% ее) превращается в

Приход тепла

Cal

Расход тепла ; Cal

Введено в организм с пищей.

2 700

100

Внешняя работа мускулов.

Подогрев вдыхаемого и выдыхаемого

BI здуха

Тепло, удаляемое из организма с водяными парами через легкие.

Тепло, удаляемое из организма с водяными парами через кожу.

Теплоотдача тела в окружающую среду теплопроводностью и конвекцией Теплоотдача тела в окружающую среду лучеиспусканием ..

Тепло, удаляемое из организма с экскрементами ..

51 35 413 145 833 1 181 42

1,9

1.3 15,3

5.4 30,8 43,7

1,6

Итого.

2 700

100

Итого..

2 700

100

работу мускулов, остальная же ее часть, как отработавшая, выделяется организмом в окружающую среду. Затраты тепловой энергии на производство внешней механич. работы (внешней работы мускулов), смотря но роду занятий людей, выражаются весьма различными цифрами. Так например,по Burgers’у, ручная^швея расходует около 20—

Сфас

ю го зо Фигура 1.

40°С

40 Cal, писец—около 50 Cal, механик—ок. 90—100 Cal, пильщик—ок. 370—460 Cal в сутки (24 часа). В зависимости от этого расхода тепловой энергии напроизвод-ство внешн. работы, соответственно растет необходимое организму количество тепла, вводимое вместе с пищей, а следовательно и производимое организмом и удаляемое из него в окружающую среду количество тепловой энергии, как это было указано раньше. Основными метеорологии, факторами, влияющими на тепловое равновесие человеческого организма, являются /°, относительная влажность и скорость движения окружающего воздуха. Зависимость поверхностной 1° кожи взрослого нормально одетого и находящегося в покое человека от /° окружающего неподвижного воздуха, при средней его влажности, приведена в таблице 2 (Rubner’a).

Г з б л. 2,—3 а в и с и м о с т ь поверхностной 1° кожи от 1° окружающего воздуха.

ί° окружа-	Поверхностная 1°	Поверхностная
ющего воз-	кожи открытых ча-	1° кожи под
духа	стей тела	одеждой
10,0°	29,0°	32,2°
15,0°	29,2°	32,0°
17,5°	30,0°	32,0°
25,6°	31,7°	33,0^s
32,0°	—	35,4°

При <° окружающего неподвижного воздуха в 18—21°, при средней его влажностив 50—60 ,, поверхностные темп-ры кожи под платьем взрослого нормально одетого и находящегося в покое человека держатся постоянными в пределах 33—35°. У обнаженного человека, при 1° окружающего воздуха ~23°, постоянная поверхностная 1° тела держится в пределах от 31,5 до 33°. При понижении t⁰ воздуха <° кожи понижается, а при повышении—повышается; однако это повышение наблюдается лишь до i° окружающего воздуха в 35,5°, при которой /° кожи обнаженного человека достигает 36° и остается на этом уровне также и при дальнейшем повышении /° воздуха. По опытам Lang’a скорость движения воздуха в

1,0 м/ск вызывает снижение поверхностной 1° лба на 2°, против поверхностной <° его при покойном воздухе; при скорости воздуха в 6 м/ск это снижение достигает примерно 5°.

По опытам Kisskalt’a влияние метеорологии. факторов окружающего воздуха на поверхностную температуру совершенно обнаженного человеческого тела характеризуется следующими данными:

Темп-ра окружающего воздуха 18,!° 27,5° 34,2°

Относительная влажность воздуха в %.. 68 44 100

Скорость движения воздуха в м1ск.. 4,4 4,0 7,5

Поверхностная (° кожи перед опытом при покойном воздухе 29,5° 33,5° 35,5°

Поверхностная 1° кожи во время опыта при движении воздуха .. 22,1° 31,0° 34,1°

Такое представление о комплексном влиянии метеоролог, факторов на тепловое равновесие человеческого организма за последнее время вылилось в учение об эффективных температурах (ί°_9!ί.), основание которому было положено германскими гигиенистами Rubner и Fliigge, а за последнее время особое внимание этому вопросу уделяло Америк, об-во инженеров по О. и вентиляции, проведшее многочисленные опыты по определению t°₃ф, в специальных психрометрии, камерах в своей лаборатории в Питсбурге (A. S. Η. V. К. Research Laboratory, U. S. Bureau of Mines, Pittsburgh. Pa).

Под 1°_Яф. разумеется та темп-ра покой-н ΐΓο и насыщенного до 100% водяными парами воздуха, которая вызывает то же самое восприятие и ощущение тепла или холода, какое обусловливает у людей данная совокупность (комплекс) метеорологии, факторов, то есть <°, влажности и скорости движе-н (я окру .-кающего воздуха. Различают основные и нормаль н ы e первые относятся к теплоощущению совершенно обнаженных людей, вторые — к теплоощущению людей нормально одетых. Так например, комплекс метеорологии, факторов из 1° воз-

духа по сухому термометру в +30°, при относительной его влажности в 50% и скорости движения этого воздуха в 2,0 м/ск вызывает у нормально одетого человека при легкой его работе такое же теплоошу-щение, как и насыщенный до 100% водяными парами неподвижный воздух с в 23,8°, являющейся нормальной для данного комплекса метеорологических факторов. Чувство полной удовлетворенности людей окружающими метеорологическими условиями,чувство комфорта у них наблюдает-

Здесь необходимо отметить, что указанные выше границы 1°_зф. определяются нетолько субъективными восприятиями и ощущениями тепла или холода отдельных индивидуумов, но и объективными факторами, какими являются повышение или понижение поверхностных /° кожи и связанные с этим уменьшение или увеличение теплоотдачи человеческого тела в окружающую среду. В табл. 3 представлены нормальные для нормально одетых людей, при легкой работе их, полученные иеследователь-

Нсрмальные эффективные температуры ST

10 12 U 16 18 20 22 24 26 28 30

Температуры воздуха по сухому термометру в °С

Фигура *2.

ся тогда, когда этим метеорологии, условиям сопутствуют оптимальные и постоянные по-верхностные /° их тела. По опытам Reichen-bach’a—Heymaim’a наир, у нормально одетого и находящегося в покое человека это чувство полной удовлетворенности окружающими метеорологическими условиями наступает при поверхностной 1° кожи лба, замеренной над переносицей между надбровными дугами в 30—31,5°, при /° неподвижного окружающего воздуха в 15—19°, при относительной влажности последнего в 50— 00%. По опытам лаборатории Америк, об-ва инженеров по О. и вентиляции обусловливающее чувство комфорта сочетание метеорологических факторов характеризуется для совершенно обнаженного и находящегося в покое человека основной 1°_зф примерно в 26°, тогда как для нормально одетого человека при легкой его работе—нормаль ными яф. в пределах 16,7—20,5°

ской лабораторией Америк. об-ва инженеров по отоплению и вентиляции в Питсбурге.

Кроме того на фигуре 2 изображен график нормальных 1°_Эф, составленный автором по тем же опытным данным исследовательской лаборатории Американского об-ва инженеров по О. и вентиляции. Способ пользования графиком ясен из приведенного на нем примера: на нижней оси абсцисс, на которой отложены 1° воздуха. но сухому термометру отыскивается соответствующая данному случаю температура воздуха (30°), от найденной точки идут по вертикали вверх до пересечения с линией, соответствующей данной скорости движения воздуха (2,0 м/ск) и от этой точки пересечения—по горизонтали до пересечения с линией данной относительной влажности (50%)’ и наконец от этой последней точки пересечения— вверх по вертикали да пересечения с осью нор-32 34 36 38 40 мальных точка пере сечения с которой и дает соответствующую данному комплексу метеорология. факторов (/° сухого воздуха 30°, г=2,0 .м/ск и влажности 50%) нормальную 1°_эф, в 23,8°. Заштрихованная часть графика, находящаяся между нормальными 16,7° и 20,5“ по но менклатуре исследовательской лаборатории носит название «зоны комфорта», причем в границах этих ί° по крайней мере 50% всех подвергавшихся испытанию персон в психрометрических камерах были вполне удовлетворены окружающими их метеорологии, условиями. К^-роме того на графике внутри зоны комфорта дана еще т. наз. «линия комфорта», проходящая через нормальную ί⁰,„_;, в 17,8°, причем при этой <° преобладающее большинство подвергавшихся испытанию персон (около 97%) были вполне удовлетворены окружающими метеорологическими условиями (смотрите Спр. ТЭ, т. I).

Точных опытных данных относительно· расположения зон и линий комфорта нормальных t°_Hfh для лиц, занятых физич. тру-

0,00 V =0,25 υ-0,50 υ=»1,0) l>«1.50 V 2.00 t)=2,50 υ=3 00 V 3,50

‘ЛгТХЭКОМгГЭ! u υχΧϊίεοΗ ₀j		^_et-®»o-«_22£2g₂₂®-«_3SgSaSSg_Sa«_Sg®_S®g®
		¹ i Nili i в-««®®^««₅-_а5з₅®_й*®_г§-««аз5^₈«_аа
		©3!?1СС-ЯЮ»СОО>-«П-?Ч¹ЮЮЛ)’Ч^\|?1«?1---<^
	§	1 1 ! 1 1 1 1 1 1 1 о « Tf .ίϊ ι- α> © ο η -4· ιη © ι> 00 σ- ο — οί η ** »_л to £j ос щ о I I I
		cc со r; i - ю с» « ю « м л о r: ю γό и >o a w с ^ ΐ -t
		1 I 1 1 1 и I I 1 ®««*®«®o_SS2®g®g-ggg®_aag_s»gg ^{1 1 1}
	s	QOO-Kiiai^CDCOOICDacOtO.n’iKWOCOCOiCOr-^OtKCSrrO
	s	, i 11o_Nm,_e»^«»o-_s2,o_2t22oo-g_Sgjg_go»_ag
•		О Г", л CO ·- ^ с ® C5 " СЧ *Г -r i" -О Г» CO CC CD CID N×C iC CO ?) ?1
	s	Mi ^! «^«««•««-atsassasssaasassasss 1 i I
		««OwinO^N-Hfl^OOTr-ONONfflWflMxr-NWCDrCCO^
	§	II II. _e-_K4.®c«_{2 =} j._=:2®₂®=-₅._so_gasgsc_?s® 1 1 !
		r - л а co si c »- μ (M w w и - o © ® г» !C c « - cd -o « a> » « ® о <c -
	§	1 1. 1 0-««^®t-®®0 _{= S2323S}r_;®_S0_S-«_Sg3-_gS®_Sa»
—		®OMr>3)-«4O^,XCOCDSO-NMfl--‘HCO(C[-«*i^,noiOO
c^w	§	II ! 1 1 l®«»,_e®*®_s=!sssar_;2sg-«_ssgg®_aa8g-g»
X	§	Ю © « *-->Г--i^OOMinr^OMTIO—‘Т^ОСО^Ю©··-·—•I-·}·
*	§	ii _e.®-»®®»_sa23S;:*®-gofa®_agggggg®ga-
X		^ч-тс»м>юасоюг»е1пч^,я?)»-с5хйто^^--сссс5 1я--соэт
	^§	11 ¹ -««•*®®«-®®o ₌ 2n_2£®s®«»₃-gg«_SSSgg_ag«
		«ow^xt-an-snnrfri^ocoivc-oeioio^Weooat^e^wN
°	©	1 1 1 -x^-=x^®3=22222r:22SSSSSgg5S§SSSgS5
	1	ΟίΙβΟ^ΝΟΚΦβίΗ^ΝαΝίβίβΟίΊ^Φ^ΟΝΊΝΗιΟ^Φ —
X f-	1	1 1 \|-««^®ο_:«₅»₅;;,₃.3«Μθ;«Μ·§;
^e c	s	Ml I -«.«^««t-eesssas^ssssggsrfisssssssasts
£		ιβΓβ.ΟΝΚιΑβΓίί^ΟΟ^ΗΗ^ίίΛΜΗΗΟβΟδβίΟΛ^ΟΦΓβ»?
	о	_e-«.®®c.«®_{2 =} «_3s«₅®®g_sg«_s;;g-ggg®gg-gg
ς		Oifi»<ooo-*»ep-oco»ocDO«inc^o»-M»o«>coo^ci^oa>o«ot^w-^ts.
X	о	-»_K,i>®_S-_22£2S2_S5Mg_Sggg\|-gJg®®« =
о		в1-®а®да«®а®^®‘ок?>обз^юк»а«омло«о«счю^о!ч^,з>1п
z	ш	®v.«m₄.®®r-®®c._;:2S3S2Si:S222gSSS3SSS8SggSSS
X ~	§	l_M-«»^»_[.*_ssS2_222i22go_3ggsg§ss»®g_sSj««
о		__г С Э Ц 03 Ο - il Ο ΐ×C ?! - -f ·η C I м: - i) - C CC О fl -
z	с	_«,®®_C.®o_;;_2;iS®₅®»gg*gggg8agggSgg«g§
		sr-CRyaSCDNeC^il-en^-flOCDu-jWO^-i-CCfO^fiCC-Si!
z	s	i ®-««n-»«®c-®®o₌«2«2ae2E;a2ss53asiissasss5ass
E-		я г ·" tr μ- с c a s с c i." -· г; я - с *· x Г c r - c. л к « c cc з я c cc
^C	§	M®^®®r-®®_s-«M_;!:£®s_;**®ggg«ggg®Sggggsg?l;
	1	- oi r: Οΐ С» CD О - « « ή iC « MX 5 s c - - я к к ч¹ •«"•J л ^c t- CO ffl o - -
	1	« - “> - ^l *> ®=2 2 22 2 S 2 Ξ s S ?. 5 8 8 S 3 8 8=g U S Й M S=5·
		- “ "i ii - с ® со - c - c mo о ® л « cr. tr r: c i ^ o s f. c ·- - г- r. cc n л - *
	*1	- « « * « ·- ^l- ® 2 Ξ 2 2 2 3 £ 2 2 2 2 2 2 § ?, Г, ?. S Г.« 7, Я 8 S § Й S 8 8
		aa®®R®t»t*eeie«NW-OCOt4a4f«-»»«^NOCO«4iCilOetf>tOO
	©	«^^^«t-xas-sssssssssissgsssggasssisssss

	1	; \|«_n,5®t.»_J®o25j£2E®2=sSgS"“s®g=sgSSgSS§§§
	§	₄*N-C:^CfMC(»»W-00^,Jrt--C0XrtCI4^l-t»4Ot«CMf.-tC5ClxfC;i0"_>O-
	§	-«MM^®t-®®®®--2«-2S2i:S2S2SS?,g?i?i?.3SSSr.SgSg
		CCPtOiOffM — OvJXIVO^rt^CiXC^kOfCJOflSCifiWNOt^CO^lCJOfifiW „
	§	®-««^®®t.»*®o₌«K^^₂®t_:«®jr₁r,g«ggg®ggggg5g₍ggs

AiIxsKOKilaJ.

ίκοχΑο он «χΛΗβοΗ „f

О О С¹ О

оооооооо оосоооооооо о о © © © о © о о © р© pop©© о© О --Г :·: V« ® -‘® ® О -· « « 2 12 *V« « О -· « « g g ® g×g=~ g « :s Si g * 5

o-M^e-r-eao-g^sssjjggggggggggggggggggggg:

дом, пока не имеется, однако по данпым той же лаборатории для них можно принять следующее снижение нормальных зо ны и линии комфорта, по сравнению с приведенными выше и полученными для лиц, занятых легкой работой: 1) для лиц, занятых умеренным физич. трудом,—на 1,0—1,5°; 2) для лиц, занятых тяжелым физич. трудом,—на 2,0—2,5°.

II. Местное 0. А. Печное О. 1) Русская печь. Наиболее распространенным

типом местного отопительного устройства в СССР является русская печь, служащая в то же время и для варки пищи и выпечки хлеба. Она применяется главн. образом в сельских местностях и небольших городских поселениях, где преобладает мелкое индивидуальное домовое хозяйство. Типовая конструкция обычной русской печи с глухим подом и без дымоходов внутри печи дана на фигуре 3, где А—подпечек; Л—варочная камера; Г— чело; В—шесток; Д—дымоход. Данный тип русской печи является одним из наиболее

для любого вида топлива, при соответствующей конструкции топливника печи. На фигуре 6 изображена чугунная печь с топливником для сжигания торфа, тогда как на фигуре Г> дана конструкция топливника русской печи для дров, в который они загружаются стоймя. Данная конструкция печи состоит из трех основных элементов: а) варочной камеры с круглым подом (основанием) и циркульным сводом, которые ока

Фпг. 5. Фигура 6.

зались наиболее целесообразными; б) подтопка (щитка) для О. второй комнаты; в) плиты с духовым шкафом и коробкой для подогрева воды. Каждый из этих элементов имеет свою собственную топку, из которых дымовые газы идут в одну общую коренную дымовую трубу, поэтому русская печь данной

План го С,-D,

Общий вид
	—
а	ГГ?
	о О i
	-s-fc;

примитивных отопительных устройств, суммарный кпд к-рого, по имеющимся опытам, можно оценить в 25—30%; из них ок. 7% идет на варку пищи и выпечку хлеба и ок. 18—23% на О. помещений. Наиболее целесообразной модификацией русской печи является конструкция Всесоюзного теплотех-нич. ин-та, данная на фигуре 4 и которая могла бы быть рекомендована в качестве стандартной для обобществленного сектора с. х-ва конструкции м. б. выполнепа в любой комбинации с указанными выше элементами без изменения основной конструкции самой печи (пищеварочной и хлебопекарной камеры). Движение дымовых газов в печи следующее: из шахтной топки 7’ они поднимаютсявверх. омывают стенки варочной камеры 1C и опускаются в газовые окна О, затем двумя параллельными горизонтальными каналами Д-, и Д_г проходят под подом, поднимаются двумя вертикальными каналами вверх и, объединяясь там в один общий горизонтальный канал, поступают в общую дымовую трубу. Конструктивные и тепловые характеристики печи следующие:

Поверхность пола печи.. 0,927 м²

Площадь колосниковой решетки. 0,0Ь0 .«²

Количество сжигаемого за один раз топлива (дров, торфа) в средний зимний день 16 килограмм

Продолжительность топки..1,3—1,60ч.

Среднеечасовое напряжениеколосниковой решетки 130—140

к г/м² ч.

Средние поверхностные (° внутренних стенок варочной камеры.. 280-300“

Среднее разрежение в дымовой трубе. .0,6—1,0 .мл вод. ст.

Выпекается хлеба ва один раз.— 16,0кг

Кипятится за ту же топку воды.~ 10,0 л

Средние <· уходящих дымовых газов.. . 200—250’

Среди, объёмное содерж. в дымовых rasax:

а) С0₂ — ‘ ,0%

О) С0₂+0₂ ~ 19,0%

Примерный тепловой баланс печи:

Потери с уходящими дымовыми газами. 16

Потери от неполноты горения.. 14

Использовано па варку пищи и выпечку хлеба. 5—я

Использовано на обогрев помещения.65—52

Общий кпд печи70,0

Как видно из данного теплового баланса печи,тепловая энергия топлива используется в ней примерно в два раза лучше, чем в обычной русской печи.

2) Комнатные отопительные печи. Не менее распространенным видом отопительных устройств в настоящее время являются комнатные отопительные печи, применяющиеся для О. весьма значительного количества жилых зданий в сельских и городских поселениях СССР, а также в городах и сельских местностях за границей. Различают отопительные печи малой, средней и большой теплоемкости, а) Печи малой теплоемкости. Железные печ и— времянки, в виду весьма высоких поверхностных ί° их стенок, достигающих 300—350°, при t° уходящих дымовых газов в 500—600° и малых кпд, равных примерно 30—35%, применяются в СССР обычно только для небольших временных полужилых помещений, а также для просушки и обогрева вновь строящихся зданий. Теплоотдача 1 м² поверхности нагрева такого рода печей может быть принята примерно в 5 000 Са1/ч. Чугунные печи с внутренней огнеупорной футеровкой ирландского типа с длительной их топкой антрацитом обладают такими же примерно гигиенич. качествами и тепло-технич. свойствами, как и указанные выше железные печи. Поверхностные_А t° стенок этих печей достигают примерно 150—200° и выше при <° уходящих дымовых газов в 350—450°, а кпд их в эксплуатации равен ~40—45%. Теплоотдача Ιλι² поверхности нагрева таких печей м. б. принята в 2 500—3 000 Cal/час при непрерывной их топке. Разрез одной из такого рода печев дан на фигуре 6. Печи данного типа за границей применяются для нормального О. жилых зданий, тогда как в СССР, в виду их малой гигиеничности и экономичности, они в данное время применяются очень редко и гл. обр. для О. временных жилых помещений. б) Печи средней и большой теплоемкости. Наибольшее применение для О. жилых зданий как за границей, так и в

СССР имеют т. н. голландские печи средней и большой теплоемкости. За границей распространены гл. обр. печи средней теплоемкости, обычно изразцовые (кафельные), тогда как в СССР, в виду его более сурового климата, применяются печи большой теплоемкости, в виде голландских кирпичных печей с облицовкой или без облицовки их изразцами. Техника печного О. в Союзе развивалась совершенно самостоятельно и независимо от западноевропейской и имеет свои весьма существенные достижения. На фигуре 7 представлена обычная конструкция голландской печи большой теплоемкости с глухим плоским подом и шестью дымооборотами. Движение

Фигура 7.

дымовых газов в печи следующее: образующиеся в топливнике А дымовые газы поступают в «жаровой» канал 3, поднимаются по. нему до верхней части печи, где переваливают в соседний опускающийся дымоход 2, в нижней части последнего переходят в соседний поднимающийся дымоход 3, из которого вверху опять переходят в опускающийся дымоход 4, из последнего внизу·—в дымоход 5 и из него вверху в последний дымоход 6, откуда наконец они поступают в дымовую трубу. Кпд такой печи в эксплуатации равен примерно 50—55%.

С первой половины 19 в СССР стали распространяться цилиндрические, заключенные в железный кожух печи средней теплоемкости конструкции Утермарка. Обычная конструкция утермарковской печи с глухим плоским подом и шестью дымооборотами представлена на фигуре 8. Движение дымовых газов по дымоходам печи такое же, как и у описанной выше голландской печи. Кпд утермарковской печи равен ~ 45—50%.

В конце 19 в старую конструкцию голландских печей было внесено радикальное улучшение. Архитектором И. Свиязевым была сконструирована двухоборотная голланд-

ская печь большой теплоемкости (фигура 9), в которой первый—восходящий («жаровой») канал (дымоход) /, к-рый является непосредственно продолжением топливника, отводит все образующиеся в последнем дымовые газы в верхнюю часть печи, где они поступают одновременно в несколько параллельных и симметрично расположенных по обеим сторонам печи ниспадающих каналов 2, опускаются по ним вниз до основания печи, собираются в один горизонтальный дымоход 3. из которого и отводятся в дымовую трубу 4. Кроме того Свиязев изменил обычную плоскую форму печного топливника, придав ему конфигурацию. которая изображена на фигуре 9.

Фигура S. Дальнейшее принци пиальное улучшение в конструкции голландской печи было сделано проф. С. Б. Лукашевичем, который топливник Свиязева снабдил колосниковой решеткой. На фигуре 10 дана конструкция голландской печи большой теплоемкости проф. Лукашевича, тогда как на фигуре 11 изображена измененная проф. Лукашевичем по указанному выше принципу конструкция утер-марковской печи. На фигуре 10 и 11 А—тон-

Разрез поа-Ь

Разрез по а-b Разрез по с-d

Фигура 9.

практич. данных следует признать, что тип голландской (отопительной) печи большой и средней теплоемкости с дымооборотамн Свиязева и колосниковой решеткой является технически наиболее законченным.

Из современ. конструкций голландских отопительных печей средней и боль

шой теплоемкости наиболее рациональными следует признать конструкции Всесоюзного теплотехнического ин-та, в к-рых, как видно из фигура 12. 13, 14 и 15, применен тот же сви-язевский принцип движения дымовых газов в дымооборотах печи, причем для лучшего использования тепла дымовых газовв конструкцию самой печи включен еще третий и последний поднимающийся вверх дымоход, которого у Свиязева пет и к-рый представлен

Фиг.

990—“

Фаг. 13.

лпвник: 1 — жаровой канал; 2 — опускные дымоходы; 3—дымоход в дымовую трубу. Кпд голландской печи большой теплоемкости конструкции Лукашевича в эксплоата-цни равен примерно 70—75%. тогда как кпд утермарковской печи его конструкции достигает 60—65%. Па основании имеющихся многочисленных экспериментальных и у последнего нижней частью дымовой трубы; При соответствующей конструкции топливника, печи этого типа могут быть применены для любого рода топлива. Так, голландская печь, представленная на фигуре 12. имеет топливник для дров, торфа,соломенных брикетов и тому подобное. рода топлива. Боковые и задние стенки печи выполнены в ¹2 кирпича, тогда как ширина нисходящих боковых дымоходов в ¹ г кирпича; такого рода печь кладется обычно в железном кожухе. На фигуре 13 изображена такая же печь, однако с боковыми стенками в */₂ кирпича для кладки печи, без железного кожуха. На фигуре 14 и 15 приведены конструкции печей с топливниками для сжигания антрацита, причем первая (фигура 14) выполняется в железном кожухе, а вторая (фигура 15)—без такового. Увеличение или

	Разрез поEF	Разрез по СН
	W/ffiy/fa, У/.
1	#J/5«P I	if
у		в iiljj

Фигура 15.

уменьшение поверхности нагрева печей данного типа м. б. произведено гл. обр. за счет увеличения или уменьшения их высоты. Конструктивная и теплотехнич. характеристика этих типов печей дана в таблице 4.

Б. Газовое О. В виду малого распространения газа и дороговизны его местное газовое О. в СССР до настоящего времени пЬчтн не применялось. Весьма незначительное распространение оно имеет и за границей, в виду его высокой эксплуатонной стоимости, превышающей стоимость эксплоа-тации печного отопления углем примерно в

3—4 раза, а центрального О.—в 2—3 раза. Кроме того местное газовое О. имеет весьма низкие гигиенич. качества, обусловленные высокими поверхностными 1° отопительных приборов, значительно превышающими допускаемые гигиеной пределы их в 80—90°.

Преимуществом местного газового О. является низкая стоимость его первоначального оборудования и легкость обслуживания и регулирования.

Кпд местных газовых отопительных приборов равняется 80—85%. Принимая во внимание, что направление развития отопительной техники в СССР идет в сторону централизованногоснабжениятеп-лом как промышленных комбинатов, так и. жилых районов промышленных центров от теплоэлектроцентралей, следует полагать, что местное газовое отопление в дальнейшем будет иметь в СССР весьма незначительное применение и распространение (смотрите Газовое отопление).

В. Электрическое О. Простота устройства местных электрич. отопительных приооров, простота и легкость канализации электрич. (тепловой) энергии, а также регулировки подачи тепла к отдельным отопительным приборам делают местное электрич. О. исключительно удобным по обслуживанию и наиболее дешевым по затратам на его первоначальное оборудование. Основным и единственным его недостатком, в виду весьма высокой стоимости электрич. энергии, является высокая стоимость его эксплоата-ции, превышающая примерно в 7—10 раз стоимость эксплуатн обычного печного О. углем или дровами и примерно в 5—7 раз стоимость эксплуатн центральных систем О. Поэтому местное электрич. О как в СССР, так и за границей в данное время применяется гл. обр. лишь в качестве временного и подсобного рода О. и при этом в странах, имеющих мощные гидроэлектрич. станции, производящие сравнительно дешевую электроэнергию, как наир, в Норвегии, Швейцарии и т. и. Кпд установок местного электрич. О. весьма близок к 100%, т. к. единственными потерями здесь являются потери в распределительной домовой сети, достигающие приблизительно 0,5—1%. Все местные электрические отопительные приборы работают по принципу нагревания проволочных ме-таллич. сопротивлений.

Различают следующие виды отопительных приборов: 1) Приборы, отдающие тепло в окружающую среду, главн. обр. с помощью лучеиспускания. Проволочные обмотки сопротивлений у таких приборов располагаются обычно в фокусе подвижных параболич. отражателей (вогнутых металлич. зеркал), с помощью которых тепловая энергия, излучаемая раскаленными обмотками сопротивлений, м. б. направлена по желанию под любым углом. Схемы такого рода приборов даны на фигуре 10, а общий вид излучающей

Фигура 16.

теплоэлектрической печи, мощностью около 500 W,—на фигура 17. 2) Приборы, отдающие тепло в окружающую среду с помощью лучеиспускания и конвекции. Такого рода приборы являются наиболее распространенными в отопительной практике; они изготовляются в виде цилиндрических печей, плоских плит (фигура 18), а также в виде наиболее совершенных, с гигиенической точки зрения, теплоемких изразцовых печей, в которых обмотка электрических сопротивлений закладывается внутрь кирпичного массива, чем и устраняется соприкосновение

Г. Э. т. XV.

Таблица 4 .—К онструктивные и теплотехнические данные отопительных печей Всесоюзного теплотехнического института и м, Ф. Дзержинского.

Наименование данных	Печи для дров, торфа, соломенных брикетов и тому подобное.
	печь фигура 12	печь Фигура 13
Размеры печи (мм):
а) длина (в плане)..	990	1 110
б) ширина » ..	925	1 035
в) высота » ..	1 950	1 950
Общий объём печи (at³)..	1,78	2,24
Прогреваемый объём печи (.и³)..	1,66	2,10
Объем прогреваемой сплошн. кладки печи (а»³)	1,04	1,53
То же в % от прогреваемого объёма печи.	63	75
Объем пустот прогреваемой части печи (.к³).	0.62	0,62
То же в % от прогреваемого объёма печи.	37	25
Вес прогреваемой кладки печи (при у -1 700 килограмм)	1 770	2 685
Внешний (теплоотдающая) поверхность нагрева печи (at*).	7,80	8.S0
Внутренняя (тепловоспринимающая) поверхность нагрева печи (.м2)..	10,50	10,50
Отношение внутренней поверхности нагрева пеня к внешней	1 : 1,35 ·	1 : 1,20
Объем топливника (at³)..	0,047	0,047
Объем топочного, пространства (.м³).	0,22	0,22
Площадь колосниковой решетки (at³).	0,07	0,07
Живое сечение колосниковой решетки (а»³).	0,03	0,03
То же в % от общей площади колосниковой решетки	43	43
Отношение площади колосниковой решетки к теилоотдающей (наружной) поверхности нагрева печи	1 : 90	1 : 125
Нормальное напряжение колосниковой решетки (кг/ai³ час)	150	150
Нормальное напряжение топочного пространства печи (Cal/at³)	200 000	200 000
Нормальн. суточн. загрузка топлива (кз/сутки)	16	22
Среднее разрежение в дымовой трубе перед за-слопкой (at.lt вод. ст.)..	0,7—	1,50
Средняя за сутки· часовая.теплоотдача 1 atз поверхности нагрева печи (Cal/at³ час).	200	250
Среди, за сутки теплоотдача всей печи (Са1/час)	1 550	2 200
Поверхпостпые 1° печи:
Среди. 1° верхнего пояса печи..	>и О Сл
Среди. t° среднего пояса печи.	37—40°
Среди. 1° нижнего пояса печи..	27—30°
Максимальные поверхностные 1°печи затопку	90—100°
Средняя 1° уходящих дымовых газов.	200—250°	175—200°
Среднее содержание в газах:
COt в % от объёма..	7,5-	-8,5
COjf Ог в % от объёма..	19,5-	-19.8
Средний коэф. избытка воздуха а.	2,0-	-2,5
Баланс тепла печи (%):
а) Полезно использованное тепло (отдано печью в окружающую среду)..	70,0	75,0
б) Потери тепла: С уходящими дымовыми газами.	19	14
От хнмнч. неполноты горения..	10
От механпч. неполноты горения (провал).	1	0

Печи для	антрацита
печь фигура 14	печь фигура 15
710	860
750	860
1 950	1 950
1,08	1,44
1,01	1,34
0,78	1,04
72	78
0,30	0,30
28	22
1 720	2 280
5,82	6,85
7,30	7,30
1 : 1,25	1 : 1,06
0,01	0,01
0,097	0,097
0,022	0,022
0,009	0,009
41	41
1 : 260	1 : 310
70	70
150 000	150 000
8	И
0,5	—1,0
300	350
1 750	2 400
	50—55°
	50-55°
	35-40°
	об о со
150—175°	120 -150°
9,5-	-10.0
20,0-	-20,5
1,75-	- 2,0
78,0	80,0
12	10
6	6
4	4

высоко нагретых проволочных обмоток сопротивлений с окружающим воздухом,а следовательно и пригорание находящейся в воздухе пыли. 3) Наконец смешанные приборы, работающие с одной стороны и гл. обр. как приборы (радиаторы) центрального водяного или парового О. и как теплоемкие водяные отопительные приборы, подогревае мые в переходное время (ранней осенью и поздней весной) электрической энергией. Как видно из фигура 19, электрический подогреватель вставляется в нижнюю соединительную часть радиаторов. В электрических отопительных приборах имеется обыкновенно возможность регулировать их теплоотдачу в любых пределах.

ill. Центральные системы 0. 1. Паровое О. 1) Паровое О. низкого давления. Система парового О. низкого давления является наиболее поздней, введенной в отопительную практику, системой. Паровая система низкого давления применяется

Фигура 17. Фигура 18.

обычно для отопления больших общественных зданий временного пользования, какими являются театры, кино и тому подобное., а также зданий специального назначения: бань, прачечных, теплых склат дов и тому подобное. Преимуществом паровой системы О. является, во-первых, возможность быстрого прогрева отапливаемых зданий после перерыва или сокращения О., поскольку отопительные приборы этой системы имеют почти постоянную и при этом максимальную теплоотдачу, и, во-вторых, значительно больший радиус действия, чем например при водяном отоплении с естественной циркуляцией. Кроме того стоимость первоначального оборудования систем парового отопления низкого давления несколько меньше стоимости систем водяного О. с естественной циркуляцией. Недостатком паровой системы О. являются, во-первых, высокие поверхностные <° нагревательных приборов, значительно превышающие допускаемые гигиеной нормы этих 4° в 80—90°, и, во-вторых, система парового О. низкого давления почти исключает возможность генеральной (центральной) регулировки подачи тепла в отапливаемые помещения в зависимости от 1° наружного воздуха, т. к. возможные здесь формы регулировки с помощью изменения рабочего давления или периодич. подачи пара в отопительные системы являются мало совершенными и ограничены весьма узкими пределами. За последнее время как за границей, так и в СССР система парового отопления низкого давления все более и более вытесняется системой водяного насосного отопления (смотрите Водяное отопление).

При паровом О. низкого давления применяется рабочее давление пара в котле 0,05—

0,5 aim изб., причем в зависимости от горизонтального расстояния котельной до наиболее удаленного стояка или отопительного прибора обычно применяются следующие начальные давления в котле:

Рабочее давление пара в котлах низкого давления (aim изб.). 0,05—0,10 0,15 0,20 0,30—0,50·

Горнз. расстояниеот котельной до наиболее удаленного стояка или отопит, прибора в системе (.и). 100 200 300 > 500

Рабочее давление пара в 0,5 atm изб. считается предельным давлением, допускаемым в паровых котлах низкого давления, устанавливаемых под жилыми помещениями. Во избежание повышения давления, паровое пространство паровых котлов низкого давления сообщается с атмосферой с помощью особого водяного затвора (фигура 20), причем диам. последнего в зависимости от мощности котлов должен иметь следующие минимальные размеры:

Поверхность нагрева паровых нотлов низкого давле-

НИЯ (М‘)..<6,0 < 13,0 > 13,0

Внутренний диаметр водяного затвора (мм). 50 75 80

Типы предохранительных водяных затворов для паровых систем низкого давления даны на фигуре 20, где а и б—старые типы предохранителей без водоуловителя; в—новый тип предохранительного аппарата с водо-уловителем.

При замкнутых системах парового О. низкого давления, когда подача питательной воды в котел, основанная на принципе сообщающихся сосудов, происходит путем есте

ственного стока в него конденсата под действием его собственной силы тяжести, выбор рабочего давления пара в котлах обусловливается не только расстоянием котельной от наиболее удаленного отопительного прибора, а следовательно экономикой паро-распределительной сети, но также возможностью и целесообразностью углубления подвального помещения котельной, соответствующего выбранному рабочему давлению пара, поскольку осуществление указанной выше замкнутой системы при определенном выбранном давлении пара требует вполне определенной высоты котельного помещения. Эта высота должна быть равна:

Н=hi 4- l,2/i2 /^з,

где Н- высота котельного помещения в л,

к_г—высота нормального уровня воды в паровом котле от пола котельного помещения в м h₂—рабочее давление в паровом котле

в м водяного столба; /ц—высота в .н, необходимая для прокладки конденсационного трубопровода от наиболее удаленного стояка до котла с уклоном не менее 0,005.

При разомкнутых системах парового О., когда возвращающийся из отопительных

приборов конденсат поступает сначала в открытый конденсационный бак и только из последнего с помощью особого питательного насоса подается в котел, выбор рабочего давления паравкотле обусловливается лишь расстоянием наиболее удаленного стояка или отопительного прибора от котельной. В этом случае оно бывает почти всегда выше давления, выбираемого при замкнутых системах. На фигуре 21 и 22 даны схемы систем парового О. низкого давле

Фигура 53.

ния с верховой и низовой разми, с т. н. сухими конденсационными трубопроводами и центральным обезвоздушиванием. Поэтам схемам обычно выполняютустановки парово го О. с небольшим рабочим давлением и возможностью, без больших затрат, произвести обусловленное выбранным давлением пара углубление котельного помещения. В тех же случаях, когда приходится выбирать повышенное рабочее давление и не имеется возможности соответствующим образом углубить котельное помещение, конденсационные трубопроводы делают «мокрыми», то есть заполненными конденсатом, а их обезвоздуши-вание производится особой воздушной линией, к которой присоединяются все стояки установки. Наконец, когда высота котельного помещения в виду отсутствия какой-либо возможности его углубить недостаточна даже и для устройства системы с «мокрыми», заполненными конденсатом конденсационными трубопроводами, установка выполняется разомкнутой системой конденсационных трубопроводов, то есть с промежуточным конденсационным баком и особым питательным насосом. Наиболее целесообразно такого рода питательную установку выполнять автоматической, в которой питательный насос ф.п·. 24. (центробежный) пускался бы в ход или останавливался в зависимости от уровня воды в конденсационном баке. Схема такого рода автоматич. питательного устройства дана на фигуре 23, где а—сборный конденсационный трубопровод; б—конденсационный бак; в—поплавок; г — центробежный насос, соединенный на одном валу с электромотором (д); е—обратный клапан; и—нагнетательный питательный трубопровод к паровым котлам; з—включатель и выключатель электрического тока к электромотору. Как сухие, так и мокрые сети конденсационных трубопроводов должен быть обезвоздушены, причем места приключения воздушных трубопроводов к главному конденсационному трубопроводу при сухих сетях или к отдельным конденсационным стоякам при мокрых сетях должны находиться по крайней мере на 150—200 миллиметров выше возможного уровня конденсационной воды в них.

Паропроводы распределительных сетей прокладываются с уклоном в сторону движения пара, примерно в 0,005—0,01; с таким же уклоном и по движению воды прокладываются и конденсационные трубопроводы. Ответвления паропроводов, соединяющие стояки с отопительными приборами, монтн-

руются обычно с уклоном в противоположную двнжекию пара сторону примерно в 0,15—0,2. В конечных пунктах распределительные паропроводы должны обезвоживаться (дренироваться), причем следует отметить, что лучшим обезвоживающим устройством для паропроводов низкого давления являются водяные затворы (сифоны), со установок парового О. низкого давления являются: 1) полное и беспрепятственное обезвоздушивание конденсационных трубопроводов; 2) прокладка распределительных паропроводов с соответствующими уклонами в сторону движения пара; 3) хороший дренаж конечных пунктов паропроводов в местах подъема стояков.

Разрез по

Фигура 26.

единяющие конечные пункты паропроводов с конденсационными трубопроводами, как это показано на схемах фигура 21 и 22. В целях регулировки на присоединительном паропроводе каждого отопительного прибора ставят проходной или угловой вентиль двойной регулировки;наиболее употребительные конструкции вентилей представлены на фигуре 24 и 25.

Генераторами тепла при паровых системах низкого давления служат обыкновенно чугунные секционные котлы. На фигуре 2 изображена конструкция парового чугунного котла низкого давления системы Стребе-ля. Другие тины чугунных секционных котлов приведены в отделе водяного О.

Давление и производительность котлов регулируются обыкновенно автоматически, с

помощью .мембранных регуляторов давления, которые действуют с помощью особого рычага па поддувальный клапан топки котлов.Конструкция одного из этих регуляторов (з-да Стребеля) представлена на фигуре 27. Основными условиями удовлетворительной работы

2) Паровое О. высокого давле-н и я. Системами парового О. высокого давления обычно именуют паровые отопительные системы, имеющие начальное рабочее давление пара в котлах в одну и более атмосфер. Паровое О. высокого давления применяют главным образом для О. фабрично-заводских зданий. Относительно данной системы следует сказать, что в виду более высоких поверхностных темп-p отопительных приборов, она еще менее гигиенична, чем система парового О. низкого давления. Однако благодаря этим повышенным t° отопительных приборов, она, во-первых, весьма эффективна при натопе отапливаемых помещений после сокращения или полного прекращения О., а во-вторых, и затраты на ее первоначальное оборудование значительно ниже таковых для систем водяного О. и парового О. низкого давления. Кроме того радиус действия системы парового О. высокого давления достигает нескольких км. Принцип канализации пара таков же, как и при паровом О. низкого давления, причем отопительные приборы должны иметь запорные вентили как на паровом, так и на конденсационном трубопроводах. Каждый отопительный прибор кроме того должен быть снабжен воздушным краном или автоматически действующим воздушным вентилем для выпуска воздуха из приборов. Воздушные вентили монтируются непосредственно за приборами на конденсационных трубопроводах. В системах парового О. высокого давления отопительные приборы объединяют обычно в отдельные группы, причем каждая из этих групп имеет один общий конденсационный трубопровод, на к-рый приключается автоматически действующий конденсационный горшок, служащий для выпуска конденсата из отопительных приборов.

На фигуре 28 дан конденсационный горшок с пружинным вентилем, где а—вход конденсата, пара и воздуха; б—выход конденсата и воздуха; в—пружина; г—вентиль.

На фигуре 29—конденсационный горшок с про-тивоточным выходом конденсата, где а— вход конденсата, пара и воздуха; б—выход конденсата и воздуха; в—обходной вентиль. Фигура 30—конденсационный горшок с открытым поплавком-вентилем, где а—вход конденсата, пара и воздуха; б—выход конденсата; в — открытый поплавок; г —вентиль.

На фигуре 31 дан конденсационный горшок с закрытым поплавком-вентилем, где а—вход конденсата, пара и воздуха; б—выход пара и воздуха; в—вход конденсата; г—закрытый шаровой поплавок; д—вентиль; е—выход конденсата; ж—воздушный кран. Фигура 32— конденсационный горшок с закрытым поплавком-вентилем, где а — вход конденсата, пара и воздуха; б—выход конденсата. Наиболее надежно и с наименьшими пропусками пара работают конденсационные горшки, действие которых основано на принципе закрытых поплавков-вентилей (фигура 31 и 32).

Для правильной работы систем парового О. высокого давления необходимо выполнение следующих условий. 1) Паропроводы должен быть уложены с соответствующими уклонами (0,005—0,01) в сторону движения пара и по пути хорошо обезвожены (дренированы), особенно в местах подъема паропроводов.

2) Отопительн. приборы и конденсационные трубопроводы должны быть хорошо обезвозду-[шены. 3) Конден-сационные горшки должны работать бесперебойно и без значительных пропусков пара в конденсационную сеть. Системы парового О. высокого давления, так же как и системы парового О. низкого давления, почти не обла

дают возможностью для генеральной (центральной) регулировки.

За последнее время как за границей, так в особенности в СССР эти системы все более и более вытесняются насосными водяными системами среднего давления, работающими с перегретой водой. Генераторами тепла при системах парового О. высокого давления являются паровые котлы высокого давления обычных типов и систем (смотрите Котлы паровые). С другой стороны, т. к. фабрично-заводские предприятия обычно имеют котельные установки высокого давления для технологии, целей, а также для паросиловых установок, то требуемый для О. фабрично-заводских зданий пар получается в большинстве случаев от тех же производственных котельных. В нек-рых случаях пар из котельных высокого давления применяется там же и для О. конторских зданий, театров и тому подобное., однако в этих случаях давление его обычно ₆_ редуцируется (снижается) до нормальных давлений, принятых в паровых системах низкого давления (0,05—0,5 aim, избыточных). Редуцирование (снижение) давления пара производится особыми редукционными клапанами (вентилями), работающими на принципе мятия пара, то есть снижения его давления вследствие трения, без производства полезной механической работы. На фигуре 33 дана конструкция редукционного вентиля системы Кеферле, с регулировкой давления мятого пара с помощью ртутного столба. Вентиль работает

след, образом: через паропровод а поступает пар высокого давления, проходит предохранительное сито, защемленное между фланцами б и, протекая через узкие откры-

тия двойного уравновешенного вентиля в, мнется до соответствующих давлений.^обу-словливаемых высотой ртутного столба г. Регулировка давления осуществляется при помощи полого закрытого цилиндра д, плавающего в ртути в резервуаре е, соединенном каналом ж с открытым ртутным сосудом з, устанавливаемым на высоте, которая соответствует выбираемому нормальному давлению мятого пара. С повышением давления мятогопа-ра ртуть из резервуара е вытесняется в сосуд з, поплавок д опускается и с помощью рычажной передачи прикрывает редукционный вентиль в;

вследствие уменьшения открытия вентиля, а также увеличения сопротивлений последнего, давление мятого пара понижается, приближаясь к нормальному. Когда же давление мятого пара падает ниже нормального, то часть ртути из сосуда з перетекает в сосуд е, поплавок д поднимается, а следовательно увеличивается открытие вентиля в и давление мятого пара повышается и т. д. Сосуд з может устанавливаться на различных высотах, в зависимости от выбираемого нормального давления мятого пара.

На фигуре 34 изображена конструкция пружинного редукционного клапана системы фирмы Бр. Зульцер, действующего след, образом: через паропровод а поступает пар высокого давления, проходит через двойной уравновешенный вентиль б, в к-ром и мнется до соответствующих давлений. Регулировка давления мятого пара осуществляется с помощью поршня в и пружины г, поскольку положение этого поршня в, а следова-

Отопление

Фигура 35.

тельно и открытие вентиля б обусловливается с одной стороны (сверху) давлением мятого пара, а с другой (снизу) напряжением пружины, устанавливаемой в соответствии с выбираемым нормальным давлением мятого пара; рычаг д служит для передачи дви жения поршня на редукционный вентиль. Наконец на фигуре 35 изображена схема обычной редукционной станции,где а—паропровод высокого давления из котельной; з. в.— запорные вентили; в—редукционный вентиль; я—манометр; д—термометр; е—предохранительный вентиль; ж—выхлопной паропровод; з—парораспределитель; кг.—конденсационный горшок; к—конденсационный трубопровод.

2. Водяное О. Различают системы водяного О. низкого, среднего и высокого давлений. Наиболее распространенными, гигиеничными и рациональными системами являются первые две, тогда как система высокого давления за последнее время совершенно не применяется.

Системы водяного О. низкого давления применяют обычно в жилых домах, учреждениях, больницах, учебных заведениях и тому подобное. Из гигиенич. соображений t° отопительной воды в этих системах применяются обычно не выше 90°. Системы водяного О. среднего давления с t° отопительной воды как в подающих водоводах, так и в отопительных приборах в 110—130° применяются гл. обр.

для О. фабрично-заводских зданий и производственных помещений. Повышенные t° в производственных помещениях принимаются из экономии, соображений, так как это значительно уменьшает поверхности пагре-ва отопительных приборов и калориферов, а также и размеры теплопровода, а следовательно и первоначальные затраты на устройство фабрично-заводских отопительных установок. Особенно ценным преимуществом водяных систем О. перед паровыми является предоставляемая ими возможность генеральной регулировки, то есть возможность центральной регулировки подачи тепла к местным отопительным приборам в соответствии с наружными метеорологии, условиями с помощью изменения начальных ί° отопительной воды в самих генераторах тепла, а следовательно и в подающих водоводах. Регулировка эта весьма гибка и возможна почти в любых пределах.

Водяные системы О. низкого и среднего давлений выполняются обычно как открытые системы, с установкой на наиболее высоких

нх частях т. паз. расширительных сосудов, предназначенных для восприятия добавочного объёма расширяющейся от нагревания отопительной воды в системе. При водяных системах низкого давления с верховой разводкой расширитель ставится примерно на О,δ м выше распределительной подающей сети, тогда как при низовой разводке—на ту же примерно величину выше наиболее высоко расположенного отопительного прибора. При водяных системах среднего давления, работающих с перегретой водой, расширитель ставится на такой высоте, чтобы исключить всякую возможность вскипания перегретой воды в наивысших точках отопительных систем. Системы водяного О. выполняются как работающие с естественной, так и с побудительной циркуляцией (насосные водяные системы О.), причем экономически радиус действия первых можно принять в 50—75 Л1, тогда как Фигура 37. при насосных водя ных системах он достигает нескольких км. Принципы работы двух- и однотрубных систем водяного отопления. а также схемы последних см. Водяное отопление. Схема насосного водяного О. изображена на фигуре 36.

В насосных отопительных системах расширительный сосуд ставится обыкновенно непосредственно перед насосом па обратном водоводе, во всех же _ъ

высших точках подающего теплопровода ставятся закрытые воздушные сосуды. Для того чтобы избежать обрыва струи, манометрическое давление перед циркуляционным насосом никоим образом не должно опускаться ниже атмосферного. В системах О. с низовой разводкой уклоны для подающих распределительн. водоводов даются против движения воды, тогда как в системах с верховой разводкой наоборот—по движению воды. Обратные магистральные водоводы в первом и во втором случаях выполняются суклонами в сторону движения п воды. Величина уклонов берется примерно в 0,005 —0,01. Уклоны ответвлений от стояков к отопительным приборам выполняются по движению воды примерно в 0,01—0,015.

Для регулировки и выключения отопительных приборов, каждый из них обычно

Фигура 38.

получает кран двойной регулировки, наиболее употребительных конструкций, которые даны па фигура 37 и 38. Основными условиями правильной работы водяных систем О. являются: 1) правильные и достаточные уклоны сети, обеспечивающие обезвозду-шивание распределительных водоводов;

2) правильные и до-статочныс уклоны ответвлений от стояков к отопительным приборам, обеспечивающие полное и быстрое обезвоздушиванне последних; 3) достаточные напоры, обеспечивающие нормальную циркуляцию отопительной воды в системах. Генераторами тепла для водяных систем О. служат как чугунные секционные котлы, так, при более или менее значительных отопительных установках, и обычные типы и системы паровых котлов повышенного давления (корнваллийские, ланкаширские и т. д.), причем последние превращаются в этом случае или в водогрейные котлы, или котлы остаются паровыми, а отопительная вода подогревается в особых пароводяных подогревателях (смотрите нпже-Пароводяное отопление).Нафигура39 а, Ь,с, d дана конструкция чугунного секционного водогрейного котла системы Стре-беля, с верхним горением, где а—загрузочная шахта для топлива; б—колосниковая решетка; в—поддувало; г—боковые дымоходы; d—сборный дымоход, соединенный с боровом и дымовой трубой; е—водяное пространство секции котла; котел того же з-да

Фигура 39.

с нижним горением применяется как в качестве водогрейного, так и парового котла низкого давления. На фигуре 40 а, Ь, с и d представлена конструкция чугунного секционного котла большой мощности, с нижним горением, системы Национального общества радиаторов. Этот тип котла применяется как в качестве водогрейного, так н парового низкого давления.

3. Отопительные котлы, работающие на жидком и газообразном топливе. Главным видом топлива для отопительных установок (котлов)

служат короткопламенные угли в виде антрацита, тощих углей и кокса. За последнее время как в Зап. Европе, так в особенности в США для домового О. начинают применять также жидкое (мазут, газойль нт. п.) и газообразное (светильный и натуральный газы) топливо, к-рое с помощью горелок специальных конструкций сжигается или в тех же типах чугунных секционных котлов или же в особых для данного топлива сконструированных котлах. На фигуре 41 дана конструк

ция нефтяной горелки системы фирмы Бр. Кертинг, предназначенной специально для О. жидким топливом, обычных чугунных секционных отопительных котлов. Горелка работает след, обр.: трубопроводом я подается профильтрованное жидкое топливо в резервуар б, из которого оно поступает в форсунку в, работающую с помощью сжатого воздуха, подводимого к форсунке трубопроводом г; распыленное жидкое горючее топливо поступает в конусообразную горелку д, в к-рую вентилятором е подается также и необходимый для горения воздух. Смесь распыленного жидкого топлива и воздуха непосредственно по выходе из горелки вос

пламеняется с помощью электрич. (контактного) искрителя. Для достижения наилучшего процесса горения внутренние стенки шахтной топки чугунных секционных кот лов обмуровываются огнеупорным кирпичом по крайней мере на высоту образующегося при горении факела. Тем же огнеупорным

<Х>иг. 42.

Фигура 4 3.

кирпичом покрывается и колосниковая решетка котла. Па фигура 42 изображена горелка для жидкого горючего системы Lang-Reinhardt’a, работающая примерно по тому же принципу, что и горелка Кертин га, где я— сопла для подачи воздуха, б—форсунка, в— трубопровод, подводящий жидкое топливо к форсунке б, г—под необходимого для горения воздуха от вентилятора, б—регулятор горения; е—шамотный муфель, ж—шамотная обмуровка задней стенки чугунного секционного котла.

Применяемые при жидком топливе напряжения топочного пространства достигают примерно 25—35 килограмм/м³ ч. жидкого горючего, то есть ок. 250 000—350 000 Cal/.κ³ ч., что

Фигура 4 4.

вполне обеспечивается шахтными топками обычных чугунных секционных котлов. На фигуре 43 представлен газовый водогрейный отопительный котел системы Юнкерса, работа которого ясна из чертежа, где я—подающий трубопровод (горячая вода), б—обратный трубопровод (охлажденная вода), в— подача газа, г—регулятор горения, д—газовая горелка, е—изоляция котла, ж—дымовые уходящие газы (дымовая труба), Т— термометр. На фигуре 44 представлена конструкция специального трубчатого парового· отопительного котла, отапливаемого газом, системы фирмы Бр. Кертинг. О. котла осуществляется с помощью газовых горелок, устанавливаемых в каждой дымогарной трубе. На фигуре 45 дан разрез трубчатого газового отопительного (парового) котла системы Руд. Отто Майер. О.котла производится также с помощью газовых горелок, установленных в каждой дымогарной трубе, однако процесс горения является здесь беспламенным, осуществляемым по принципу Боне-Шпа-

беля то есть дымогарные трубы, по которым проходит горючая газовая смесь и продукты горения, заполнены пористым огнеупорным материалом; необходимое разрежение в котле создается с помощью особого дымососа.

4. Электрические отопительные котлы. За последнее время в странах,

Фигура 45.

имеющих мощные гидроэлектрич. станции с дешевой электроэнергией, как например в Швейцарии, Норвегии и тому подобное. в качестве тепловых генераторов отопительных установок применяются электрич. водяные и паровые котлы и подогреваемые электричеством водяные тепловые аккумуляторы, работающие обычно в ночное время, при ночных удешевленных тарифах на электроэнергию. Весьма часто электрич. котлы и электрич. тепловые аккумуляторы комбинируются в отопительных установках с обычными угольными котлами, причем первые работают гл. обр. ночью, во время удешевленных тарифов или же в переходное время {весной и осенью), тогда как вторые включаются в работу гл. обр. в дневные часы и при сильных холодах. На фигуре 46 дан разрез электрич. водогрейного котла с малым водяным объёмом для постоянной работы; подогрев воды в котле осуществляется с помощью электрических нагревательных приборов—сопротивлений. На фигуре 46: а—подающий водовод, б—обратный водовод, в— рубильнику—электрич. нагревательные приборы—сопротивления. На фигуре 47 дан разрез парового электрич. котла с большим водяным, аккумулирующим тепло, объёмом; на фигуре: а—паропровод, б—питательная линия, в — предохранительный клапан, г — манометр, д—водомерное стекло, е—электрический подогреватель, ж — спускной кран, з —клеммы. Котел работает с помощью электрических нагревательных приборов — сопротивлений. Наконец на фигуре 48 изображена схема комбинированной установки водяного центрального отопления, имеющей в качестве генераторов тепла как обычный чугунный секционный водогрейный котел с коксовой шахтной топкой, так и котел—аккумулятор, подогреваемый электричеством. На фигуре 48: к—чугунный водогрейный котел с шахтной коксовой топкой, а—электрич. водогрейный котел—аккумулятор, б—электрич. нагрева тельные приборы — сопротивления, в — распределительный электрич. щит, г—расширительный сосуд, р—радиаторы.

5. Пароводяное отопление. Пароводяная система О. является по существу водяной системой О., поскольку основным теплоносителем в ней является горячая вода; от собственно водяной системы оно отличается лишь способом генерации тепла. Если в системе водяного О. тепло генерируется в специальных водогрейных котлах, то в пароводяной системе вода подогревается с помощью пара соответствующих параметров в особом пароводоподогревателе (бойлере) до соответствующих темп-p, откуда она и разводится обычными для собственно водяных систем способами к отопительным приборам. Схема пароводяного О. дана на фигуре 49, где а—паропровод, подающий пар из котельной в подогреватель, б—конденсационный трубопровод, в—подогреватель, г— главный подающий стояк, d—расширительный сосуд, е—воздушник, ж—контрольносливная труба, причем на схеме взят случай подогрева отопительной воды с помощью редуцированного пара. Пароводяные системы О. применяются обычно в фабрично-заводских предприятиях для О. конторских или жилых зданий от фабрично-заводских паровых котельных высокого давления или

в районных отопительных системах, с распределением тепла по районной сети в виде пара, когда на эту сеть пршслючаются существующие здания, оборудованные водяными системами О. В последнем случае собственные водогрейные котлы отопительных установок заменяются водяными подогревателями (бойлерами) с паровым подогревом.

Для правильной работы пароводяного О. требуются те же условия, что и для обычного водяного О.; кроме того следует иметь в виду хорошее удаление воздуха и конденсата из подогревателя. Для удаления конденсата непосредственно за подогревателем на конденсацион. линии устанавливается конденсационный горшок, а для удаления воздуха на той же конденсационной трубе перед конденсационным горшком устанавливается или автоматически действующий воздушный вентиль или же простой воздушный кран. На фигуре 50 и 51 даны наиболее употре

-н

Фпг. 4 6.

бительные конструкции пароводяных подогревателей. На фигуре 50 пароводяной подогреватель с U-образными паровыми трубками, а на фигуре 51—пароводяной подогрева ются все более и более распространяющимися как за границей, так и у нас в СССР паровыми и водяными пластинчатыми воздухоподогревателями. Паро- и водовоздушные сис-

i "НИШ*

У//Ш/МУ-У

> 1

фф

Фпг. 48.

тель С большим водяным объёмом, где о— вход пара, б—выход конденсата, в—выход горячей воды, г—вход обратной воды, д—водяное пространство подогревателя.

6. Воздушное отопление. Различают системы воздушного О. с кирпичными или чугунными калориферами, имеющими свою собственную топку, и системы паро-или водовоздушные,т.е.сподогревом воздуха

с помощью пара или горячей воды в особых воздухоподогревателях (калориферах). Системы первого рода за последнее время почти совершенно не употребляются и вытесня-

темы О. применяются гл. обр. для О. больших рабочих помещений, в которых не имеется выделения каких-либо специальных производственных вредностей, например в слесарных и токарных цехах, сборочных и монтажных залах н т. и. Весьма часто воздушное О. комбинируется с вентиляцией отапливаемых помещений. В качестве нагревательного аппарата для воздуха служит обычно оцинкованный пластинчатый калорифер со стальными нагревательными трубками и надетыми на них железными ребрами—пластинами, причем по стальным трубкам протекает пар или вода, тогда как между оцинкованными ребра-, ми и трубами—нагреваемый воздух.

Последний прого- * ияется через калорифер с помощью особого винтового или же центробежного вентилятора. Выполняются как отопительные системы с центральным подогревом

воздуха и разводкой его с помощью распределительных воздуховодов, так и системы с децентрализованным подогревом воздуха с помощью целого ряда отдельных возду-

хонагревательных аппаратов (калориферов), соответствующим образом распределенных по всему отапливаемому помещению, причем все отдельные калориферы снабжаются паром или горячей отопительной водой из одной централи. В виду большой простоты устройства, его дешевизны и гибкости регулирования за последнее время все более и более предпочитают системы воздушного отопления с децентрализован, подогревом воздуха, особенно если эти установки являются чисто отопительными, не связанными с вентиляцией отапливаемых помещений. в t

единенные с вентиляцией, работают следующим образом: внутренний воздух отапливаемого помещения засасывается вентилятором воздухонагревательного аппарата, прогоняется через пластинчатый (ребристый) калорифер, нагревается в последнем до соответствующих 1° (25—45°) и нагнетается обратно в помещение; при этом работа калорифера всегда связана с работой вентилятора, т. к. при принятых конструкциях калориферов без принудительного вентиляторного побуждения в них не м. б. достаточной рециркуляции воздуха, а следовательно и достаточного нагрева отапливаемых помещений. При комбинации воздушн. отопления с вентиляцией отапливаемых помещений вентилятором калорифера, кроме внутреннего воздуха, засасывается также и соответствующее принятым обменам количество наружного вентиляционного воздуха; смесь внутреннего и наружного воздуха, подогревается в калорифере до соответствующих Г и нагнетается в помещение, причем соответствующее количество¹ внутреннего воздуха удаляется из помещения через наружные двери и неплотности или же с помощью особой вытяжной вентиляционной установки. Для рабочих помещений, занятых целые сутки, наиболее целесообразными являются комбинированные установки, т. к. они требуют минимальных затрат как на их оборудование, так и на эксплуатю. Для помещений, занятых одну смену, наиболее целесообразной оказывается смешанная система О.,в которой 50—70% требующейся поверхности нагрева устанавливается но наружному периметру зданий и под световыми фонарями в виде радиаторов и ребристых или гладких труб, а остальная поверхность нагрева (30—50%) берется в виде децентрализованных воздухонагревательных аппаратов, которые при соответствующей величине поверхности нагрева могут служить одновременно также и для подогрева вентиляционного воздуха. Такая система может дать значительное сокращение эксплоата-цнонных расходов, связанных с расходом электрнч. энергии, необходимой для работы, вентиляторов, т. к. в нерабочее время воздухонагревательные аппараты м. б. выключены и в работе могут находиться лишь местные отопительн. приборы (радиаторы, трубы). •С другой стороны, перед началом работ кроме местных отопительных приборов м. б. включено соответствующее наружным t° количество калориферов, которые, работая на рециркуляцию, весьма быстро прогреют помещение, сокращая время его нато’па. Т. о. преимуществами систем воздушного О. являются: а) быстрая прогреваемость отапливаемых помещений после остановки или сокращения О.; б) равномерные 1° помещений;

в) значительное снижение затрат на первоначальное оборудование воздушных отопительных установок по сравнению с затратами, необходимыми на устройство центральных систем О., имеющих в качестве нагревательных приборов обычные радиаторы или трубы, в особенности при комбинированных воздушноотопительных и вентиляционных системах. С другой стороны, в качестве недостатков воздушных систем О., следует отметить несколько большие тепловые потери отапливаемых зданий, вследствие более интенсивного движения внутреннего воздуха, а также увеличение эксплуатонных расходов, связанных с расходом электрической энергии на работу вентиляторов калориферных агрегатов.

На фигуре 52 дан разрез рабочего зала с установленными в нем калориферами с децентрализованным подогревом воздуха, где А— калориферы с децентрализованным подогревом воздуха. На фигуре 53 изображена камера америк. типа для централизованного подогрева отопительного воздуха, а на фигуре 54 дан общий вид одного из типов воздухонагревательных аппаратов (калориферов) для децентрализованного подогрева воздуха.

IV. Районное отопление. В фабрично-заводских предприятиях, больничных городках и т. д., где имеются целые блоки отапливаемых — производственных, конторских, больничных и жилых зданий, наиболее целесообразными являются централизованные, т. н. районные, системы О., с центральной генерацией тепла в одной общей котельной и распределением его по местным отопительным системам с помощью особой теплопроводной сети. За последнее время как за гра-

лицей, так в особенности у нас в СССР централизованные системы О. находят все большее и большее распространение и начинают захватывать не только отдельные фабрично-заводские предприятия или больничные поселки, но и целые городские районы и промышленные комбинаты вместе с произвол-

Фигура 53.

ственными и конторскими зданиями и зданиями культурно-бытового характера, а также рабочими поселками и социалнстич. го-родами. Правда, в последнем случае имеет место централизованное снабжение теплом не только для целей О., но также для вентиляции и на бытовые и санитарно-гигиенич. нужды (горячее водоснабжение, души, ванны, бани, прачечные и тому подобное.). Такое централизованное снабжение теплом целых городских районов и промышленных комбинатов от тепловых центральных станций или теплоэлектроцентралей известно у нас под именем «теплофикации».

Преимуществом централизованных систем О. является повышение кпд центральных котельных, по сравнению с отдельными небольшими местными котельными установками, уменьшение эксплуатонных расходов по обслуживанию многочисленных отдельных отопительных котельных. Главным же преимуществом централизованной генерации тепла является возможностьиспользо-вать для отопительных целей местное и низкосортное топливо. Исключительно целесообразной в большинстве случаев является комбинация крупных районных отопительных установок с силовыми станциями в виде теплоэлектроцентра ,лей, дающими ках тепло для. отопительных и других целей, так и электрич. энергию. Крупные теплофикационные установки в СССР проектируются и выполняются в громадном большинстве случаев как теплоэлектроцентрали (теплофикация городов).

Вышеуказанным преимуществам районных систем О. противостоят и некоторые их недостатки, заключающиеся в добавочных тепловых потерях распределительной теплопроводной сети, достигающих примерно 8— 15% и выше, а также в добавочных затратах на прокладку магистральных (распределительных) теплопроводов. Однако техншсо-экономич. и социально-бытовые преимущества централизованных систем О. над местными индивидуальными системами с избытком покрывают указанные выше недостатки первых. Теплоносителем в районных отопительн. системах м. б. как пар высокого (повышенного) давления, так и горячая вода, и в зависимости от этого распределительные теплопроводные сети бывают паровыми высокого (повышенного) давления или же водяными. В случае паровой системы районного отопления пар соответствующих давлений из отопительных или фабрично-заводских котельных подается в магистральные теплопроводы, по которым он и распределяется по отдельным отапливаемым зданиям или помещениям. Если здания отапливаются паром высокого давления, то поступающий из магистрали пар непосредственно распределяется по местной отопительной системе; если же местные системы являются паровыми системами низкого давления, то поступающий из магистрали пар мнется с помощью редукционпых клапанов до соответствующих рабочих давлений и распределяется за-тем по этим отопительным системам. В случае водяного отопления пар высокого давления или же мятый подается в пароводяные подогреватели, в которых он и нагревает до соответствующих темп-p Отопительную воду. циркулирующую в местных отопительных системах.

Радиус действия паровых районных систем О. зависит от начального и конечного давлений и от перепада этих давлений и может достигать нескольких жж. Обычными рабочими давлениями являются давления в 2— 3 atm избыточных. При водяных системах районного О. побудителями циркуляции являются центробежные насосы, соединенные на одном валу с электромоторами или же небольшими паровыми турбинами. Теплопроводы водяного районного отопления так же, как и паропроводы, прокладываются в виде подземных или реже в виде надземных (воздушных) магистралей, причем для них достаточны тс же уклоны, что и для паропроводов. Что же касается направления этих уклонов, то для водяных теплопроводов в большинстве случаев безразлично, даются ли они по движению или против движения воды в трубопроводах, поэтому подземные водоводы могут прокладываться параллельно профилю данной местности, однако при этом следует иметь в виду, что для правильной их работы в местах перегиба водоводов в наивысших их точках необходимо предусмотреть удаление воздуха с помощью воздушных бачков и воздушных кранов, а в наинизших точках—спуск воды с помощью кранов на случай ремонта теплопроводов. Из всего сказанного выше следует, что канализация тепла с помощью паропроводов в виде пара является болеезатруднительной, чем канализация его в виде горячей воды как с точки зрения монтажа теплопроводов, так и с точ-

Фнг. 51.

ки зрения эксплуатации последних, причем главные затруднения при канализации пара создаются образующимся в паропроводах конденсатом, требующим установки конденсационных горшков и соответствующих

уклонов теплопроводов. На фигуре 55 дан железобетонный канал Ленинградской теплофикационной установки 3-й ГЭС (старый тип), на фигуре 56—типы подземных каналов Берлинских теплофикационных установок.

Начальные 1° отопительной воды берутся в зависимости от радиуса действия районных систем О. в 90—130° и выше, причем во-

Фигура 56.

да с <° в 90° может непосредственно подаваться в местные отопительные системы, тогда как перегретую воду в 100—130° перед поступлением ее в местные отопительные системы необходимо смешивать с обратной водой последних, имеющей обычно ок. 70° с.тем, чтобы получить начальную 1° в подающем водоводе не выше 90—95°. Располагаемый л л л Р нестч отопит Напор В МвСТНЫХ

V V V система системах следует брать по возможности небольшим, во всяком случае не более 1 метров водяного столба, во избеясание больших потерь напора в эжекцион-ном смесителе. На фигуре 57 дана схема приключения местных отопитель т&КЦиОНН.

смеситель-

I соединит, патруьок

? падоющ.

------Λ-- —

обрати, трубопр Фигура 57.

ных систем на магистральные теплопроводы по способу проф. Чаплина сэжекцион. смесителем (элеватором). Относительно способа и места установки расширительного сосуда было сообщено раньше в отделе водяного О.

Соединение теплопроводов, паропроводов-и водоводов в подземных иепроходных каналах производится исключительно с помощью· автогенной и электрич. сварки, ириче.м фланцевые соединения допускаются лишь в смотровых колодцах для соединения теплопроводов с компенсаторами, запорными вентилями и задвижками. Укладка труб производится обычно на подвижных скатах,опирающихся непосредственно на подготовленное соответствующим образом дно канала. Иногда трубы подвешивают или кладут на

ролики, сидящие на укрепленных в стенах каналов осях. Компенсация теплопроводов (паровых и водяных) районных отопительных систем осуществляется помощью: а) наиболее простой естественной угловой компенсации; б) П-образных или лирообразных компенсаторов, причем последние являются ташке весьма простыми и надежными, но не всегда наиболее дешевыми компенсаторами, в виду значительного удлинения подземных каналов; в) осевых сальниковых компенсаторов, которые работают вполне удовлетворительно как на паровых, так и на водяных теплопроводах; г) волнообразных компенсаторов и гибких ста л ьш.IX рукавов, причем

Фигура 59.

первые работают весьма удовлетворительно на водяных магистралях, тогда как вторые вполне надежны как на паровых, так и на водяных теплопроводах. Особенно удовле-

творителыю работают последние на открытых воздушных магистралях.

Компенсаторы на паровых магистралях располагаются, смотря по давлению и <° пара, примерно через каждые 40—60 м, тогда как на водоводах эти расстояния увеличиваются до 80—100 метров Для монтажа компенсаторов и устройства мертвых точек в подземных каналах делают колодцы, которые служат одновременно и как смотровые. Нафигура58 представлен чертеж смотрового колодца, установки волнообразного компенсатора и устройства мертвой точки. Т. к. тепловые потери теплопроводов, как было указано раньше, достигают примерно 8—15% от доставляемого потребителям тепла, то вопросы теплоизоляции при районных системах О. приобретают весьма существенное зна-

ного происхождения (асбест, кизельгур,трепел), для изоляции водоводов с t° воды в

Фаг. ου.

90—100° могут применяться и изоляционные материалы органич. происхождения

Разрез по А—Б

чение. Для паропроводов и водоводов .транспортирующих перегретую воду, применяют обычно изоляционные материалы минераль-

(пробка, торф, хлопчатобумажные и шерстяные очесы и тому подобное.). На фигуре 59 представлен генеральный план больничного, городка

Швабинг (Мюнхен), где а—городская электростанция, б—здание прачечной и дезинфекционной, в—центральная регулировоч ная станция, г — больничные здания, д—кухня и е— баня. На фигуре 60 изображена центральная станция городка Швабинг, где а—центральная регулировочная станция, б — циркуляционные насосы для горячего водоснабжения, в—конденсационные баки, г—канал от теплоэлектроцентрали, д— распределительный канал,

•е—главный распределительный канал для теплопроводов. На фигуре 61 дана центральная станция районного на___т .__. „ _

сосного (водяного) О. зданий, на фигуре 62 дана схема отопительной централи, где 1—охладитель конденсата большой емкости, 2 — пароводяные подогреватели смет. Шухова, 3—грязевик, 4—конденсационные горшки, 5—сборный конденсационный бак, 6 —циркуляционные центробежные насосы, 7—центробежный насос для перекачки конденсата,8—парораспределитель, 9—водорас-п р еде л ител ь-смесител ь горячей воды, 10 -водосбор ник обратной отопительной воды.

V. Отопительные прибо- ры и трубопроводы. Ото-п ител ь ные приборы. В качестве отопительных приборов паровых и водяных

Фиг. систем О. применяют главн. образом гладкие железные и чугунные ребристые трубы и чугунные радиаторы, причем наиболеецелесообразными и гигиеничными являются гладкие трубы и гладкие чугунные радиаторы. Гладкие железные и чугунные ребристые трубы применяются обычно для О. фабрично-заводских производственных помещений, тогда как гладкие радиаторы—для О. общественных, жилых и конторских помещений. Наиболее целесообразной является устайовка отопительных приборов вдоль наружных стен под окнами, причем, чем ниже устанавливаются отопительные приборы, тем сравнительно лучше их отопительный эффект и равномернее распределяются температуры внутреннего воздуха отапливаемых помещений по вертикали. В фабрично-заводских корпусах, имеющих верхний свет, во избежание холодных токов от световых фонарей вниз, следует устанавливать отопительные приборы в виде гладких железных труб непосредственно под световыми фонарями. В СССР наиболее употребительными являются двухколонные радиаторы с промежутками между секциями в 30 и 50 миллиметров и строительной длиной секций в 80 и 100 .и.м. при высоте секций от 435 до 1 185 миллиметров. Однако эти модели радиаторов являются слишком тяжелыми, требующими примерно 40 килограмм чугуна на 1 м^г поверхности нагрева радиаторов. За последнее время как за границей, так и в СССР радиаторы тяжелых моделей все более и более заменяют таковыми о о

<п>

<=ТОС>

<ЮОХ>

Флг. 63.

легких моделей. Иа фигура 63 о—общий вид и разрез секции двухколонного радиатора тя-

желой модели, тогда как на фигуре 63 б, в, г и б даны более легкие модели радиаторов. На фигуре 64 показан общий вид шестиколонного радиатора «Classic», наиболее легкой модели фирмы Национального общества радиаторов в Берлине, с весом в 28—30 килограмм на 1 м² поверхности нагрева, причем рабочее давление этих радиаторов достигает 10 —12 a tm, что особенно важно для теплофикационных установок.

Кроме облегченных моделей чугунных радиаторов за границей начинают применять также [штампованные железные радиаторы, вполне конкурирующие с первыми как по весу, так и по прочности. На фигуре 65 изображен отопительный прибор из гладких труб, а на фигуре 66 представлена чугунная ребристая труба. Наиболее целесообразным способом установки радиаторов является укрепление их на консолях, примерно на расстоянии 50—60 миллиметров от стен и 120—150 миллиметров •от пола, как это указано на фигуре 67. Таким же образом монтируются и гладкие железные и ребристые чугунные трубы.

Трубопроводы. Для канализации теплоносителей отопительных установок (па-

Фигура 65.

ра и горячей воды)применяют железные трубы—газовые, дымогарные сварные и цельнотянутые, причем газовые трубы примерно до диаметров в 2—2¹U", тогда как дымогарные сварные и цельнотянутые от 3" и выше. Для соединений дымогарных и цельнотянутых труб как при транспорте пара, так и горячей воды применялись раньше фланцевые соединения и чугунные фасонные части, однако за последнее время как у нас в СССР, так в особенности за границей старые тины фланцевых соединений почти полностью заменяются автогенной и электрической сваркой, а чугунные фасонные ча сти—автогенносваренными соединительными частями, причем фланцевые соединения обычного типа применяют только для соединения труб с запорными задвижками и вентилями, а также другой трубопроводной аппаратурой в виде компенсаторов, водоотделителей и т. и.

VI. Расчет отопительных установок. 1. Р а с-

чет тепловых потерь отапливаемых зданий. Величина тепловых потерь зависит от метеорологических условий данной местности и гл. обр. от <° наружного воздуха, от внутренних t° отапливаемых помещений и от теплотехнических свойств строительных материалов и конструкций внешних ограждений отапливаемых зданий. В качестве расчетных минимальных Г наружного воздуха принимают средние годовые минимумы данной местности. Расчетные разности t° для определения тепловых потерь через строительные конструкции, разделяющие отапливаемые и неотапливаемые помещения и пространства, берут следующие: а) для полов, расположенных под подпольями, не углубленными в землю, или под неотапливаемыми подвалами, имеющими окна,—в 50%, а для полов, расположенных над подвалами, не имеющими окон,— в 40% от максимальных расчетных разностей t°, принятых для наружных ограждений; б) для потолков верхних этажей, над к-рыми расположены неотапливаемые чер- Фигура 67. дачные помещения, — в 80% от максимальн. расчетных разностей 1°. Указанные выше расчетные разности ί° следует принимать независимо от прокладки в подпольях или на чердаках распределительных сетей центральных систем О. Внутренние t° отапливаемых помещений, соответствующие наиболее благоприятным (экономичным) условиям теплообмена между человеческим организмом и окружающей средой при деятельности людей, соответствующей назначению этих помещений, таковы:

Жилые помещения..18—20°

Внутренние коридоры.. is°

Кухни без учета тепла, выделяемого кухонными очагами 15°

Уборные 18°

Ванные комнаты.. 22°

Внутренние лестницы.. 18°

Лестничные клетки, непосредственно соединенные с наружным воздухом и отапливаемыми помещениями.. 12°

Черпые лестницы.. 10°

Больницы, клиники, санатории и тому подобное.

Больничные палаты для взрослых. 20°

» » » детей. 22°

Операционные..ι По указанию

Помещения специального назиа- I ответствепно-

чения (родильные, перевязочные | го врачебного и тому подобное.)..) персонала

Служебные помещения..18—20°

Ванные 26°

Уборные 20°

Внутренние лестницы и коридоры. 20°

Запасные лестничные клетки.. 15°

Учебные заведения, учреждения, клубы, театры, кино п т. п. Классные комнаты, кабинеты и рабочие помещения для умственного труда.18—20°

Аудитории до занятия слушателями.16—18°

Спортивные залы.. 15°

Служебные помещения и комнаты для преподавателей 18—20°

Т. Э. т. XV.

Общие валы, впутр. лестппцы п коридоры 16—18°

Душевые 22°

уборныё 15°

Зрительные залы театров и клубов до качала открытия16—18°

фобе, буфеты и курительпые компаты. 16—18° Служебные помещения и уборные артистов. 18—20° Помещения кино, предназначенные для зрителей. как то: зрительные залы, фойе, буфеты. курительные, уборные и уборные для театров и клубов .. 15°

Служебные помещения при кино.16—18°

Лестничные клетки, непосредственно сообщающиеся с наружным воздухом и отапливаемыми помещениями.. 12°

Бани

Раздевальни 25°

Мыльни 30°

Парильни. - 40°

Ванные и душевые.. 25°

Залы бассейнов для плавания. 23—25°

Служебные помещения, уборные и тому подобное. 20°

Помещения специального назначения

Общежития для красноармейцев. 18°

Музеи, картинные галлереи и тому подобное. 18°

Универсальные магазины.. 15°

Магазины колониальных товаров. 15°

Мясные, зеленпые, молочные и тому подобное. 5°

Гаражи с производственными процессами

(осмотр, мойка и тому подобное.).. 10°

Гаражи-стоянки.. 5°

Производственные помещения

Производственные помещения, предназначенные для легкой работы..18—20°

Производственные помещения, предназначенные для умеренного физич. труда.15—18°

Производственные помещения, предназначенные для усиленного физич. труда.12—15°

Часовое количество тепла, передаваемое при установившемся тепловом состоянии от внутреннего теплого воздуха отапливаемых помещений наружному (холодному) воздуху через внешнее ограждение этих помещений, определяется по формуле Ньютона:

Q -k-F-(<,-*«.) Cal/час, (1) где Q—часовое количест о тепла в Cal, теряемое отапливаемым помещением через наружное ограждение при данной разности температур внутреннего (1_я.) и наружного (/„,) воздуха в°С; к—коэфициент теплопередачи наружи, ограждений в Cal/.и² °С час; F—поверхность внешних ограждений в м². через к-рую происходит передача (потеря) тепла. С другой стороны, коэфициент теплопередачи к определяется из следующего уравнения:

τ-f+£ + £+. + £ +л;.+ RI. + - +

П а_в% /-i Я₂ л_п

+ JL ₌ 1. л. V ^л + У R 4-

¹ °н. ^

+ ¹ ,ч²°С час/Cal, (2)

откуда

/с=—

Са1/,н²°С час.(З)

В ур-иях (2) и (3): к—коэф. теплопередачи наружных ограждений отапливаемых зданий; а—коэф. теплоперехода от внутреннего воздуха к внутренней поверхности наружного ограждения n Са1/.«² °С час; а„_— коэф. теплоперехода от внешней поверхности наружного ограждения зданий к наружному воздуху; <5₁₍ <5₂,.,<5„—толщина однородных слоев строительной конструкции наружных ограждений в ж; Я₁₍ Я ₂,., Я„ —коэф. теплопроводности соответствующих отдельных слоев строительных конструкций на ружных ограждений в Cal м/м² °С час; R_eR„.—сопротивления теплопроницанию воз душных прослоек в л(² °С час/Cal. Физич. сущность левой части ур-ия (2) можно определить как суммарное сопротивление теплопередаче от внутреннего (теплого) воздуха наружному (холодному) воздуху через наружные ограждения отапливаемых помещений, тогда как правая часть представляет собою сумму термич. сопротивлений отдельных элементов строительных конструкций наружных ограждений. Принимая

= R

h сух·

Л,

R„

^,=г*·’ £7 ^=г*

“*·.

= 7? ⁵”

=* Х1₂, .»,

^лп и вставляя новые обозначения в ур-ия (2> и (3), получим:

k ⁼ ^еум. “ ^гв. -f Ri 4“ 1^2 + ·. + -R_n 4* Re. +

+ д;. +. + r„. - г,. + 2 К + 2 Д. + г,; (4>

или

Rcvm. ” rt. + ZR + ZR. + TH.’

где R_cyM.—суммарное сопротивление теплопередаче от внутреннего воздуха наружному через наружные ограждения;г_в,—сопротивление теплопереходу от внутреннего воздуха к внутренней поверхности наружного ограждения; г„.—сопротивление теплопереходу от наружной поверхности наружных ограждений к наружному воздуху; R₂ — сопротивления теплопроницанию отдельных твердых однородных слоев строительных конструкций наружных ограждений; R„, R",— сопротивления теплопроницанию воздушных прослоек. Коэф-ты теплопроводности Я строительных материалов см. Спр. ТЭ, т. III, стр. 141—153. Сопротивление теплопроницанию воздушных прослоек в строительных конструкциях дано по опытам Нус-сельта в таблице 5; при пользовании таблицей следует иметь в виду, что она применима, лишь к изолированным друг от друга воздушным прослойкам высотою не более 1 метров.

Таблица 5,—С опротивление теплопроницанию воздушных прослоек.

Толщина воздушной прослойки В С.И	Вертик.игориз. воздушные прослой ни с потоком тепла снизу вверх R_e.	Горизонт, воздушные прослойки с потоком тепла сверху вниз R_e.
До 1.	0,14	0,17
» 2.	0,16	0,19
» 3.	0,17	0.21
» 4.	0,18	0,22
» 8.	0,20	0,23
» 15.	0,22	0,24

Передача тепла от поверхности твердых стенок к воздуху и обратно осуществляется обычно с помощью теплопроводности воздуха, конвекции и лучеиспускания твердых стенок; коэф. теплоперехода от внутреннего (теплого) воздуха к внутренней поверхности наружных стен и от наружных поверхностей последних к наружному воздуху можно выразить ф-лой:

^а-“_к.+ Я. (6)

где а—коэфициент теплоперехода от воздуха к поверхности твердой стенки и обратно-

в Cal Ли³ °С час; а_Кш—коэф. теплоперехода от воздуха к поверхности твердой стенки и обратно, обусловленный теплопроводностью воздуха и конвенцией; а_л_—коэф. теплоперехода от более теплых поверхностей твердых стенок к более холодным, обусловленный лучеиспусканием. На основании тео-ретич, выводов Лоренца и опытных данных Нуссельта коэф-т а_к. можно выразить следующими ф-лами. 1) Для верти к а льных наружных ограждений: а) при разности 1° внутренних поверхностей наружных ограждений и окружающего внутреннего (теплого) воздуха до 5° в отапливаемых помещениях а_к_=3,0 + 0,08 Δί; (7)

б) при тех же разностях 1° в неотапливаемых помещениях

a“.=2,2j(8)

в) при разностях 1° внутренних поверхностей ограждений и окружающего внутреннего воздуха свыше 5^е в отапливаемых и неотапливаемых помещениях а“. =2,2 ^ГЕл. (9)

2) Для горизонтальных наружных ограждений: а) При тепловом потоке снизу вверх в отапливаемых и неотапливаемых помещениях (по опытам К. Hencky)

α„. =2,8|/Δί; (10)

б) при тепловом потоке сверху вниз в неотапливаемых помещениях

««. - 0. (И)

В приведенных выше ф-лах (7)—(10) Δί означает разность 1° внутренней поверхности наружного ограждения и окружающего внутреннего воздуха. Коэф. а_ь, обусловливаемый обменом лучистой теплотой теплых и холодных поверхностей, с достаточной для технич. целей точностью можно выразить несколько модифицированной формулой Стефан-Больцмана

„ сДШ)‘-Ш)‘] т

Τι—Τι

где С_л—коэф-т обмена лучистой теплотой между отдающими и воспринимающими тепло поверхностями в Са1/л|²(°С)⁴ час. Для данного случая его можно принять приближенно равным коэфициентам лучеиспускания С поверхностей различных материалов, приведенным в таблице 6; Т₁—абсолютная темп-ра теплоотдающих поверхностей, равная для внутренних помещений абсолютной температуре внутреннего воздуха (Т,=273° + (£.), а для наружной поверхности ограждений— абсолютной поверхностной температуре последних (T_l=273“-M°cm.); Т_а—абсолютная темп-ра тепловоспринимающей поверхности, равной для внутренних помещений абсолютной температуре внутренних поверхностей наружных ограждений (Γ₂=273° + <%,.), а для наружной тепловоспринимающей среды—абсолютной темп-ре наружного воздуха (Т ₂=273⁰+ <£). Обозначая 1°-ный коэф.

pv-w

V100 юо через τ и вставляя это новое

i 1 “ i 2

обозначение в ур-ие (12), получим:

^ал. -τ-С.

Но так как ί°, с которыми приходится иметь дело при расчетах тепловых потерь внешними ограждениями отапливаемых зданий, невысоки, а разности их незначительны, то <°-ный коэф-т

(^TlV-f^T2V

UOO UOo)

Τι —Ίι

в уравнениях (12) и (13) получается весьма близким к единице и м. б. опущен, и тогда ^ал.= С. (14)

Т. о. коэф-т теплоперехода, обусловливаемый лучеиспусканием, м. б. принят равным коэф-ту лучеиспускания тенлоотдающих поверхностей.

Таблица 6. — Коэф и ц лент лучеиспускания поверхностей строительных материалов (по Шмидту).

		Коэф. лучеиспускания
Наименование материалов	Род излучающей поверхности	i i 5·ϋ £ >» еа ^- гг Ч .04 t. ·2 ξ ω С О н ь о 2 о О о с	сз“Э · &* 3 ” ~ - н с О "-· В X о. ®Й>.в “Sso
Абсолютно чер-		100,0	4,96
ное тело		100,0	4,96
Латунь	Шероховатая, непосредственно из-под прокатного стана.	6,9	0,34
Медь	Полированная	4,0	0,20
Алюминий ли-	Шероховатая.	7,1	0,35
стовой			0,35
Алюминиевый лак	Гладкая, блестящая.	40,0	1,98
» »	Полированная и никелированная.		0,29
Железо листовое	Луженая блестящая.	5,7	0,28
» »	Луженая матовая.	8,2	0,41
» &	Оцинкованная	8,2	0,41
	старая.	27,6	1,37
» »	Покрытая ржавчиной.	68,5	3,40
Сталь листовая	Покрытая плотным блестящим окисленным слоем.	81,9	4,06
Чугун	Гладкая, но не обработанная.	80,2	3,98
»	Шероховатая необработанная.	81,9	4,06
Белая эмаль на железе	Гладкая и блестящая.	89,7	4,45
Лаковые краски (среднее для	Гладкая и блестящая.	87,7	4,35
различных цветов)
Гипс	Гладкая.	90,3	4,48
Дубовое дерево	Строганная.	89,5	4,44
Резина серая	Шероховатая.	85,9	4,26
мягкая
Асбестовый шп-	Шероховатая.	96,0	4,76
фер			4,76
Кирпич красный	Гладкая.	93,0	4,61
Фарфор	Iлазурованная.	92,4	4,58
Стекло	Гладкая.	93,7	4,65
Толь	Шероховатая.	91.0	4,52
Мрамор светло-	Полированная.	93,1	4,62
серый
Кварц (пла-	Гладкая.	93,0	4,61
вленный)
Бумага белая	Матовая.	94,4	4,68

Обобщая все сказанное, получим следующие ф-лы для коэфициентоЕ теплоперехода от внутренней воздуха к внутренним по-

(13)

Наименование конструкции	Толщина конструкций без оштукатуркп и отепления в см
Наименование конструкции	20	30	40	50	60	70
Железобетон как наружная стена..	2,50	2,10	1,85	1,60	1,45	1,30
То же с внутренним отеплением легким шлакобетоном
(у=800 килограмм/at³) при толщине отеплительного слоя:
10 cat	1,60	1,40	1,25	1,15	1,05	1,00
20 см	1,15	1,05	0,95	0,90	0,85	0,80
30 cat	0,90	0,85	0,80	0,75	0,70	0,65
Набивной бетон с каменпым щебнем (галькой) как на
ружная стена	2,35	1,95	1,65	1,45	1,30	1,20
То же с внутренним отеплением легким шлакобетоном
(y=S00 килограмм/at³) при толщппе отеплительного слон:
10 cat	1,50	1,30	1,20	1,05	1,00	0,90
20 см	1,10	1,00	0.90	0,85	0,80	0,75
30 см	0,85	0,80	0,75	0,70	0,65	0,60
То же как внутренняя степа	2,10	1,75	1,50	1,30	—	—
Набивной бетон с кирпичным щебнем как наружная стена.	2,25	1,85	1,55	1,35	1,20	1,10
То же с впутр. отеплением легким бетоном (у=800 килограмм/at³)
при толщине отеплительного слоя:
10 cat	1,45	1,25	1,10	1,00	0,90	0,85
20 см	1,05	0,95	0.90	0,80	0,75	0,70
30 см	0,85	0,80	0,75	0,70	0,65	0,60
То же как внутренняя стена	2,00	1,65	1,40	1,20	1,10	—
Шлакобетон набивной как наружная степа (у=1 250 килограмм/at³).	1,65	1,30	1,05	0,90	0,75	—
То же как внутренняя степа	1,45	1,15	0,95	0,80	—	—
Кладка из шлакобет. пустотелых кирпичей (у=1 250 килограмм/at³)
как наружная стена	1.55	1,20	1,00	0,80	0,70	—
То же как внутренняя степа	1,35	1,10	0,90	0,75	—	—
Легкий набивной шлакобетон (-/=-800 килограмм/at³) как паруж-
ная стена	1,45	1,10	0.90	0,75	0,65	—
То же как внутренняя стена	1,20	0,95	0,75	0,65	—	—
Кладка из легких пустотелых шлакобетонных кирпичей
(у—800 килограмм/at³) как наружная степа..	1,35	1,00	0,70	0,70	0,60	—
То же как внутренняя стена	1,10	0,85	0.70	0,60	—	—
Наименование копст	р у к ц и и					Коэф.
Стена конструкции Герарда из кирпичной кладки толщиной в 2x12 cat при толщине воздушной
прослойки, засыпаемой шлаками:
12 cat						0,75
18 см						0,60
Железобет. междуэтажные перекрытия толшипой 10—20 cat	со шлаковой насыпкой в 10 cat тол-
щины и деревянным половым настилом по деревянным брусьям:
пак пол						0,60
как потолок						0,65
Железобет. перекрытия под чердаками толщппой в 10—20 cat при толщине			шлаковой насыпки:
10 см						1,05
20 см						0,65
Железобет. перекрытия под чердаками с утеплением торфяными плитами			при толщине плиты:
						1,20
4 cat						1,00
5 сд						0.85
То же со шлаковой насыпкой по торфяным плитам в 10 см	толщины при толщине плит:
3 см						0,65
4 cal						0,57
5 cat						0,50
Ординарные окпа с деревянными рамами..						5,00
Двойное остекление в одной дсревяпной раме.						3,50
Двойпые окна						2,30
Наружные двойные деревянные двери..						3,00
Кирпичная кладка из красного кирпича при толщине	конструкции (без оштукатуркп и отепле-
пип) в 25; 38; 61; 04; 77; 90 cat имеет коэф-ты теплопередачи соответственно:				1,75; 1,30; 1,10;		0,90;
0,76; 0,67—для наружной степы и 1,35; 1,05; 0,85; 0,75—для первых четырех размеров внутрен. стены.

верхностям внешних ограждений и обратно, обусловленные теплопроводностью воздуха, конвекцией и лучеиспусканием поверхностей ограждений:

1) Вертикальные ограждения:

а)	^ас. “	3,0 + 0,08 At + С	(15)
при	> /А сл о о
б)		-2,2уГП + С	(16)
при	Δ< > 5°.
2) Г	оризонтальные поверхности:
а)	«о.	= 2,8 у At + С	(17)
при	тепловом потоке снизу вверх;
б)		^а,.-С	(18)

при тепловом потоке сверху вниз. Наконец значение коэф-тов теплоперехода от внешних поверхностей наружных ограждений отапливаемых помещений м. б. определено из ур-ия (G):

” ^ак. + «.·

По опытам Jurges’a можно принять:

а) а_к=5,3 + 3,6 w (19)

при гсг=5,0 м/ск;

б) а_к.=6,47 W⁰·⁷⁸ (20)

при w > 5,0 м/ск.

В ур-иях (19) и (20) w означает скорость движения воздуха (ветра) в м/ск. С другой стороны, а_л определяется по формулам (12), (13) и (14). Обобщая приведенные выше уравнения и ур-ия (19) и (20), получим следующие формулы для определения коэфициен-тов теплоперехода от внешних поверхностей наружных ограждений к внешнему воздуху и обратно, обусловливаемый теплопроводностью воздуха, конвекцией и лучеиспусканием теплоотдающих поверхностей:

а) а“.- 5,3 + 3,6w+ С (21)

при м><5,0 .м/ск;

б) а„. - 6,6 w⁰·⁷⁸ + С (22)

при гс>5,0 м/ск. Принимая коэф. лучеиспускания С поверхностей ограждений, состоящих из обычных строительных материалов (кирпича, камня, бетона, дерева и тому подобное.), в 4,4 Cal/.и² (°С)⁴ час, метеорологические условия средних поясов СССР и нормальный установившийся тепловой режим отапливаемых зданий, с помощью формул (15)—(18) и (21)—(22) получим следующие числовые значения коэф-тов теплоперехода. 1) Для внутренних поверхностей: а) а„.=. 7,5—для вертикальных наружных ограждений и перекрытий под чердаками в отапливаемых помещениях; б) а„.= 7,0—для вертикальных и горизонтальных внутренних стен и междуэтажных перекрытий в отапливаемых помещениях; в) а_в=9,0—для двойных окон в отапливаемых помещениях; г) α_β.= 5,0— для поверхностей в неотапливаемых помещениях. 2) Для внешних поверхностей: а) а_м=20,0—для наружных ограждений отапливаемых зданий, расположенных в открытых сельских местностях или на городских окраинах, где средние скорости ветра можно принять ок. 3 м/ск·, б) а„,—15,0—для наружных ограждений отапливаемых зданий, расположенных в центральных городских рай онах, где средние скорости ветра можно принять около 2 м/ск в) а_и=10—для перекрытий под чердаками при средней скорости движения воздуха на чердаках около 1 м/ск;

г) а₎₍=5,0—для внутренних поверхностей стен неотапливаемых помещений, граничащих с отапливаемыми. В табл. 7 даны ко-эфициенты теплопередачи к для некоторых, наиболее употребляемых в практике строительных конструкций, рассчитанные с помощью формул (2) и (3) и приведенных выше числовых данных. На фигуре 68 дана диа-

0 10 20 30 АО 50 00 70 ВО 90 100

Толщина строителеной конструкции δ см.

Фигура 68.

грамма зависимости коэфициента теплопередачи к от толщины наружных ограждений строительных конструкций, где а—кирпичная кладка, б—железобетон, е—бетон набивной с каменным щебнем (галька), г—бетон набивной с кирпичным щебнем, д—шлакобетон набивной, у=1 250 килограмм/м⁸, е—шлакобетон набивной, у — S00 килограмм/м³, и наконец ж—стена Герарда.

При определении теплопотерь отапливаемых помещений в расчет принимают следующие обмеры теплоотдающих поверхностей: 1) окон и наружных дверей—по строительным проемам в их наибольшем измерении; 2) наружных стен: а) высоту стен от пола данного этажа до верха пола вышележащего или до верха засыпки на чердаке; для первых этажей в измерение высоты стен включается также и толщина конструкции пола этих этажей; б) длину стен для угловых помещений—от внешних плоскостей углов до осевых линий внутренних стен или перегородок; в) длину стен для средних помещений—от осевой линии одной внутренней стены до осевой линии другой;

3) полов и потолков—длину и ширину—от внутренних поверхностей наружных стен до осевых линий внутренних стен.

В виду невозможности расчетным путем определить влияние нек-рых метеорологических и других факторов на величину тепловых потерь отапливаемых зданий, влияние это учитывается с помощью особых, установленных практикой добавок, выражаемых в % от тепловых потерь, рассчитанных по ф-ле:

Q=k- F (<„. — <„ ) Са1/час.

Обычно принимаются следующие добавки,

а) Добавки, учитывающие расположение наружных ограждений отапливаемых зданий (стен, окон, наклонных крыш) по отношению к странам света, берутся в след, размерах;

Расположение наруж- Размер добавок в % от ных ограждений по отно- нормально рассчитан-шению к странам света ных тепловых потерь

На	С. и С.-В.	10
»	С.-З. и В.	8
»	10.-В. и 3.	5
»	10. и Ю.-З.	0

б) Добавки, учитывающие влияние ветра при открытом расположении отапливаемых зданий, принимают в 10% от нормально рассчитанных тепловых потерь наружными ограждениями, включая и предыдущие добавки, независимо от расположения наружных ограждений по отношению к странам света, в) Добавки, учитывающие влияние усиленной естественной вентиляции в нижнем этаже многоэтажных зданий; при этом для помещений, расположенных в первом этаже двух- и более этажных зданий, делается добавка в 5% на всю рассчитанную теплопотерю отапливаемых зданий, включая и все прочие добавки. Расчеты тепловых потерь зданий ведутся обычно в форме расчетных ведомостей.

Для всякого рода приближенных и ориентировочных расчетов иногда пользуются т. н. тепловыми характеристиками отапливаемых зданий, разумея под ними часовое количество тепла, теряемое зданиями на 1,‘ж³ внешней кубатуры, при данных максимальных расчетных разностях темп-ры внутреннего и внешнего воздуха или же на 1° разности этих <°. Тепловые характеристики зданий зависят как от типа, так и от конфигурации, этажности, освещенности их и т. д. Однако приближенно и ориентировочно тепловую характеристику жилых, общественных, конторских и тому подобное. зданий можно представить как функцию наружного объёма этих зданий. На основании проектного и эксллоатационного статистического материала часовые тепловые потерн новых жилых, общественных, конторских и тому подобное. зданий, имеющих кирпичные наружные стены в 2¹/, кирпича и двойные окна, на 1° разности темп-p внутреннего и наружного воздуха можно ориентировочно принять равными:

Чо ”γ~^ΰ7 Cal/л³ час; (23)

У нар.—наружи, объём отапливаемых зданий.

В табл. 8 даны числовые величины тепловых характеристик зданий в зависимости от наружной кубатуры последних, вычисленных по формуле (23).

Таблица 8.—¹Т еплопые характеристики зданий.

Впешняя кубатура отапливаемых здаиий, м³	При максимальной расчетной разнице Г в 60°, Са1/.и³ час	При разпости 1° в 1°, Cal/xt³ час
1 000	25	0,50
5 000	20	0.40
10 000	17	0,34
20 000	15	0,30
30 000	14	0,28
60 000	13	0,26

2. Расчет поверхности нагрева отопительных печей. Поверхности η:ι-грева кирпичных отопительных печей средней и большой теплоемкости рассчитываются примерно на 60% максимальной расчетной часовой потери тепла отапливаемых помещений, имея в виду, что при минимальных ί° наружного воздуха печь будет топиться два раза в сутки. Поверхность нагрева печи F„. определяется по ф-ле:

F=-

^м Я.

(24)

где F_n,—наружная поверхность нагрева печи в .н²; —часовые максимальные поте ри тепла отапливаемым помещением в Cal, рассчитанные указанным выше способом; q—средняя часовая за сутки теплоотдача 1 л² наружной поверхности печи в Cal. Средняя часовая за сутки теплоотдача 1 м-кирпичных печей средней и большой теплоемкости типа Всесоюзного теплотехнического института, при условии,что максимальные поверхностные 1° печей не будут превышать 100°, дана в таблице 9.

Таблица 9.—Т е п л о о т д а ч а наружной поверхности нагрева кирпичных отопительных печей.

Типы печей	Средняя часовая за сутки теплоотдача 1 .м³ наружной поверхности нагрева печи в Cal
Кирпичпые печи большой теп-
лоемкости для отопления ап-
трацитом (продолжительность
топки 6 8 ч.)..	350
То же средней теплоемкости	300
Кирпичные печи большой теп-
лоемкости для отопления дро-
вами, торфом и т. гг. (продол-
жнтельность топки 1—1,5 ч.).	250
То же средней теплоемкости.	200

3. Расчет поверхности нагрева отопительных приборов для центральных систем О. Поверхность нагрева отопительных приборов рассчитывается по ф-ле:

^пР· к (tcji.np. — Ц.)

(25)

где F„_p_—поверхность нагрева отопительных приборов в ж²; QmSx—часовая потеря тепла отапливаемых помещений в Cal; она получается указанным выше способом расчета тепловых потерь отапливаемых зданий; к— коэфициент теплопередачи отопительн. приборов в Cal/ж² °С час; t_cp_ „_р.—средняя температура теплоносителя (воды или пара) в отопительных приборах; t„—принятая нормальная темп-pa отапливаемых помещений. Средние 1° теплоносителя определяются как средние арифметические его начальных и конечных t°. Для нормальных условий работы водяных систем О. жилых, конторских, общественных нт. п. зданий, t° отопительной воды в подающем водоводе принимается в 90°, а 1° обратной воды в 70° и средняя 1°

воды в отопительном приборе ^iK)+⁷⁰ ₌ so°.

При паровом отоплении низкого давления средняя ί° пара в приборах принимается обычно равной 100°. Для парового О. высокого давления эти 1° принимаются в зависимости от рабочего давления пара в радиаторах. Б качестве отопительных приборов применяются следующие: 1) гладкие чугунные радиаторы, 2) чугунные ребристые трубы, 3) гладкие железные трубы и 4) для воздушных систем О.—пластинчатые воздухонагревательные приборьг( калориферы).

1) Радиаторы. На основании опытов Н. Rietschel’a коэф. теплопередачи чугунных гладких двухколонных радиаторов с расстоянием между секциями не менее -25 миллиметров при водяном О. может быть выражен по L. Dietz’у следующей одночленной ф-лой (в Cal/м“ °С час):

1 fi (*<·£· ”Ρ·~ ^1,0 n»,‘i»

(20)

и при паровом О. несколько модифицированной ф-лой L. Dietz’a:

1 7 ^(ι<3>· "Ρ·~ пм

(27)

где tcp.np.—средняя температура теплоносителя в радиаторе; —температура ок ружающего внутреннего воздуха (нормальная ί° помещения); п—количество секций радиатора. К. Thomas на основании своих опытов, проведенных им в Дармштадтской высшей технич. школе, дает для коэф-тов теплопередачи чугунных гладких радиаторов следующую более уточненную ф-лу:

>Vcp.«p-tS‘^>a+CT<P, (28)

где£—константа, равная по Thomas’у: а) для двухколонных радиаторов—0,572, б) для трех- и более колонных радиаторов—0,564; d—расстояние между секциями радиаторов в м а—толщина секций радиаторов в .и; h—полная высота радиаторов без ножек в м; С—коэф. лучеиспускания чугунной поверхности радиаторов, равный 4,48 Cal/эи.²(°С)⁴ час; τ—температурный коэф., равный

где Т,—средняя абсолютная поверхностная темп-pa радиаторов, принимаемая равной средней абсолютной темп-ре теплоносителя в отопительном приборе, и Τ’₂—абсолютная темп-pa окружающего воздуха (темп-pa внутреннего воздуха помещения); <р—угловой коэф., учитывающий на основании закона Ламберта влияние пространственных угловых соотношений лучеиспускаюших поверхностей на величину обмена лучистой теплотой последних; по В. Нуссельту он равен:

где п—число секций радиатора, d—расстояние между секциями в м, Ь—строительная глубина радиатора вм, а—толщина каналов секций радиатора в .и, с—константа, равная по Thomas’у: а) для двухколонных радиаторов—0,9, б) трех- и более колонных радиаторов»—0,8. Для чугунных гладких, двухколонных типов радиаторов, применяющихся в СССР (модели «Гамма» и «Польза») при d=0,03 м, а=0,05 м, b=0,185 м, формула Thomas’a принимает вид:

,48т(1 -

0,67η - 0,60

)0,3β8

) +

(28а)

Для водяного отопления при t_up=90°, W=70°

t_e.=20°, t_cp._np. - t,_=80°— 20° - 60% τ=1,36, ур-ие (28а) принимает вид:

к - 6,10 (l — °’⁶⁷" °’⁶°) + (286)

Для парового отопления низкого давления при 1_ср.„р. - 100°

- 20°, 1_срмр_ - I,.=100° - 20°=80°, т - 1,52, ур-ие (28а) примет вид:

7« л о (л 0,67п 0,60 i 4,6 /оОг“

^fc=6’⁸(¹--П--] + ΛΪ7ϊ*ν ί²⁸¹⁵)

Для парового О. высокого давления ур-ие (28а) примет вид:

к ~ 7,5 (1 - ^Ζϋ-lM⁰) +. (28г)

Наконец из приведенных выше ур-ий (286), (28в) и (28г), при среднем числе секций радиаторов п =8, получается: а) для водяного О. низкого давления:

• fc=2,5 + ^, (28Д)

б) для парового О. низкого давления:

k‘2,8 + J;L’ (28е)

в) для парового О. высокого давления:

^fc-3,15 + ^. (28ж)

2) Ребристые чугунные круглые трубы. На основании опытов Н. Rietschel’a коэф-т теплопередачи горизонтальной чугунной круглой ребристой трубы с расстоянием между ребрами не менее 17 миллиметров выражается следующей модифицированной ф-лой L. Dietz’a:

fc,-(W-*«.)·’“, *(90)

где t_cp. „р.—средняя температура теплоносителя (воды или пара) в ребристой трубе: /„.— температура окружающего воздуха в помещении.

3) Гладкие железные горизонтальные трубы. Для одинарных свободно лежащих горизонтальных железных труб коэф. теплопередачи по В. Нуссельту:

к - 1,02 У ~ ¹”· + Ст, (31)

где 1_ср. _пр,—средняя темп-pa теплоносителя в трубе; —темп-pa воздуха в помещении; d—диаметр трубы в м С—коэф. лучеиспускания поверхности железной трубы, равный 4,48 Cal/ж² (°С)· час; τ—температурный коэ-фициент, равный

(ΐιΥ-(1ί *

Vloo Vloo

^Т ~ Τχ - Г, ’

где Τχ—средняя абсолютная температура поверхности трубы, принимаемой равной средней абсолютной температуре теплоносителя в трубе, и Τ’,—абсолютная темп-pa окружающего внутреннего воздуха. Первый член ур-ия (31) учитывает теплоотдачу горизонтальной трубы, обусловленную теплопроводностью и конвекционными токами воздуха, тогда как второй—теплоотдачу, обусловленную лучеиспусканием поверхности трубы. Для водяного О. при t_ep_ _пр_=8U°,

ί,.~ 20°, t_cp „р, — 1_β.=80° — 20° - 60°, τ=1,36 ур-ие (31) примет вид:

*-3ζΓ. + β,1. (31а)

Для парового О. низкого давления при tcr.np. - Ю0°,=20°, t_cp.„p - - 100° - 20° =

= 80°, т=1,52

^fc=|o^ + C.8. (316)

Для парового О. высокого давления при t_P.«p.=120°, t„.=20°, <_ср._вр -=120° - 20° =

= 100°, τ=1,67

* - 2ζΓ. + 7,5. (31в)

Прп расположении нескольких горизонтальных труб одна над другой, коэф. теплопередачи их уменьшается по сравнению с таковым для одинарных τρνό примерно на 10—15%.

4) Вертикальные железные гладкие трубы. Коэф. теплопередачи вертикальных железных гладких труб различных диаметров определяется по следующей формуле, полученной на основании опытов W. Koch’а (Физико-техническая лаборатория Высшей технической школы в Мюнхене):

ft=l,5(i_v._np.-<J⁰-³⁰ + Cr, (32) где t_ep.np.—средняя темп-pa теплоносителя в трубе; Ί_β.—темп-pa воздуха в помещении; С—коэфициент лучеиспускания поверхности железной трубы, равный 4,48 Са1/л²(°С)⁴ час;

Таблица 10.—К о э ф и ц и е н т ы теплопередачи отопительных приборов.

	О С-	Для парового отопления
Наименование отопительных приборов	Ξκο £ 5 со ga II Si* Sii	о oS й. Xt? δ 2 ® R. -я h К	о OK-ι t- а η о« »« в. §5 ^ви« & и
Двухколонные радиаторы типа «Гамма» и «Польза»,— общая высота радиаторов (без ношен): 435 ..	7,00	7,90	8,50
535 ..	6,85	7,80	8,35
585 ..	6.75	7,70	8,25
785 ..	0.60	7,55	8,10
985 ..	6,50	7,40	8,00
1 185..	6,35	7,30	7,85
Чугунные круглые ребристые трубы: а) одинарная горизонтальная труба.	5,0	5,5	6,0
б) несколько горизонтальных труб одна над другой.	4,5	5,0	5,5
Гладкие горизонтальные железные трубы: а) одинарные трубы наружного диам.: 30—50 миллиметров..	11,5·	13,0	14,0
60—70 » ..	11,0	12.5	13.5
80—100 » ..	10,5	12,0	13,0
свыше 100 миллиметров.	10,0	11,5	12,5
б)несколько труб одна над другой наружного диаметра: 30—50 миллиметров..	10,0	11,0	12.0
60-70 » ..	9,5	10,5	11,5
80—100 >» ..	9,0	10,0	11,0
свыше 100 миллиметров.	8,5	9,5	10,5
Гладкие вертикальные железные трубы для всех дп.чметров..	11,0	12,0	13,0

т—темп-рный коэф., значение которого дано в предыдущих ф-лах. В табл. 10 даны числовые значения коэф-тов теплопередачи отопительных приборов, вычисленных но приведенным выше ф-лам.

5) Пластинчатые калориферы. Коэф-ты теплопередачи приготовляемых в СССР типов пластинчатых калориферов при О. их паром, при хорошем изготовлении и оцинковке калориферов по опытам лаборатории по отоплению и вентиляции Всесоюзного теплотехнич. ии-та выражаются следующей ф-лой:

ft - 9 (w_cp · у_ср.)°·⁵“, (33>

где w_cp.—средняя скорость воздуха между пластинами калорифера в м1ск; у_ер.— средний вес 1 Λΐ³ нагреваемого в калорифере воздуха в килограммах, отнесенный к средним темп-рам воздуха в калорифере. При хорошей оцинковке коэф. теплопередачи калориферов не зависит от давления и 1° пара. Сопротивление калориферов h по тем нее опытам выражается следующей ф-лой:

п (34)

Значения букв ф-лы (34) те же, что и предыдущей ф-лы (33). На фигуре 69 коэф. тепло-

Фигура 69.

передачи пластинчатых калориферов, а также сопротивление последних h изображены графически, в зависимости от Бесовой скорости между пластинами калорифера (w-γ). При отоплении калориферов горячей водой коэф-ты теплопередачи последних снижаются примерно на 25—40% в зависимости от скоростей воздуха и воды. Относительно расчета и выбора вентиляторов см. Вентиляторы и Вентиляция.

4. Расчет генераторов тепла,

а) Расчет отопительных к о т л о в— см. Котлы паровые, б) Расчет пароводяных и водоводяных подогревателей (бойлеров). Поверхность нагрева трубчатых водяных подогревателей определяется из уравнения (в м^г):

под. *

к-М,

ср.

(35)

где F_md.—поверхность нагрева водяного подогревателя (бойлера) в л²; <р—коэф., учитывающий тепловые потери бойлера в окружающую среду и равный примерно 1,02— 1,05; Qmai — часовая максимальная тепло-производительность подогревателя в Cal;ft— коэфициент теплопередачи поверхности нагрева подогревателя в Са1/л²°Счас; М_ср.— разность между средней t теплоотдающей среды и средней 1° подогреваемой воды. Для водяных подогревателей с металлич. (латунными) трубками при обогреве их паром, коэф. теплопередачи к по R. Mollier’y равен

ft - 1700 Vw,., (36)

где w_e.—скорость движения воды, омывающей стенки нагревательных трубок. При водоводяных подогревателях коэф. теплопередачи м. б. определен из известного ур-ия для ft:

(2)

где а_е и а„—коэф-ты теплоперехода от горячей воды к стенкам нагревательных трубок и от стенок перегревательных трубок к подогреваемой воде в Cal/.и² °С час. По R. Mollier’y

α= 300 + 18001/4., (37)

где W„—скорость воды, омывающей стенки нагревательных трубок в м/ск. Т. к. величина сопротивления теплопроницанию металлич. стенки нагревательных трубок ^

весьма мала, то она без ущерба для точности расчета из ур-ия (2) м. б. опущена, тогда последнее принимает вид:

^αβ· ^gW· _#“в. +“м.

(38)

Разность между средней 1° теплоотдающей среды (воды, пара) и средней ί° подогреваемой воды в подогревателе paBnanoGrashof’y:

₁ AU.

(39)

где Δ (_й. — большая разность t° между теплоотдающей средой и подогреваемой водой; ΔΙ_Μ—меньшая разность темп-p между теплоотдающей средой и подогреваемой водой;

ln f/⁶— натуральный логарифм отношения

Δ (м. большей разности t° к меньшей. Ф-ла (39) применима как при параллельном потоке теплоотдающей среды и подогреваемой воды, так и при противотоке. Например вода подогревается в бойлере с 70° до 110° сухим насыщенным паром в 3 atm; Г„ =132,8°; /=130°. Из приведенных выше соотношений для противотока имеем (°С):

Δ/_Λ=130-70-60;

М_м,=132,8 - 110=22,8;

М_ер. - 60

22,8

, 60 ^1,1 22,8

38,4.

5. Расчет расширительного сосуда. Расчет объёма расширительного со суда может быть произведен по следующим формулам:

а) для местных водяных систем отопления с естественной циркуляцией и чугунными секционными котлами

y^Qmnx. ^V 500 ^Л’

(39а>

б) для местных водяных систем отопления с насосным побуждением

Д (39б>

в) и наконец для районных водяных насосных систем отопления

ΛΤ — ^v""* 7 ^у 1 000 ^л-

(39 в)

В ур-иях (39а), (396) и (39в) означают: V—полный объём расширительного сосуда в литрах; Q_max—часовой максимальный расход тепла отопительных установок в Cal.

6. Расчет теплопроводов. Расчет теплопроводов заключается в подборе соответствующих диаметров для канализации теплоносителя и определении потерь напора в этих теплопроводах. Наиболее известным выражением для потерь напора в закрытых трубопроводах при движении в них жидкости (воды, пара, газа) является (в кг/л²):

ΔΡ=Ρ₁-Ρ₂=ν (rl+Z), (40)

где ΔР=Рj — Р ₂ — располагаемый (теряемый) напор в системе в килограммах/л²; 1 —начальное давление в трубопроводе в к г/л²; Р₂—конечное давление в трубопроводе в килограммах/л²; г—перепад давления в килограммах/л² на п. л трубопровода, обусловленный трением жидкости в трубопроводе; Ϊ—длина трубопровода в л: Z—потери напора в трубопроводе, обусловленные местными (единичными) сопротивлениями. Перепад давления на 1 η. л трубопровода определяется из ур-ия:

Ρι-Рг

I “О (⁴¹>

а потери давления, обусловливаемые местными сопротивлениями,—из ф-лы (в к г/л²):

(42>

где w—скорость движения жидкости в трубопроводе в м/ск; g—ускорение силы земного притяжения, равноо 9,81 м/ск²; γ—вес 1 метров жидкости—кг/м³; d—внутренний диам- трубопровода в л; А—коэф. трения жидкости; £—коэф. местных сопротивлений. Как известно, движение жидкости по трубам бывает ламинарным и турбулентным, причем род. того или иного движения обусловливается т. н. критич. числом Рейнольдса:

и _ ^{w rf r} _ ?.:£·.?== 2 320, (43)

^скрит. Tjg η v ’ ⁴

или критич. скоростью в м/ск:

2320·η·ρ 2320» η 2 320 d · у d · g

U p. j

ύ · v /AA

—3--(44)

В ур-иях (43) и (44) означают: w—среднюю скорость движения жидкости в трубопроводе в м/ск; d—внутренний диам. трубопровода в л; g—ускорение силы тяжести в л/ек²; η—коэф. вязкости движущейся жидкости в кгск/л²; ρ =—массовую плотность кг ск²/л’;

— кинетич. коэф-т вязкости дви-

Υ е жущейся жидкости в м³/ск. При движении жидкости по трубам со скоростями ниже критических наблюдается ламинарный поток, тогда как при скоростях, превышающих критические, поток бывает турбулентным. Потери напора в трубопроводах при турбулентном движении жидкости определяются совершенно иной закономерностью, чем при ламинарном потоке, при этом они значительно больше потерь, наблюдающихся при ламинарном потоке. По закону Poiseuille’n потери напора в трубопроводах, обусловленные трением жидкости при ламинарном потоке, определяются ур-ием:

АР

Ρι-Рш

8η V) I

Из ур-ий (41) и (45) следует, что

АР Ρι-Рг 32-JJW j W² у

^г г i d* г ad’

(45)

откуда у _ 32-2 ·η -д _ 64 ~~ (1 w · у ~ Н_е

(46)

В ур-иях (45) и (46) означают: η—коэф. вязкости жидкости в килограммах ск/.ч²; го—скорость жидкости в м1ск; Ϊ—длину трубопровода в м; d=2r₀—внутр. диам. трубопровода в л; Я— коэф. трения жидкости; д—ускорение силы тяжести в л/ос²: γ—вес 1 .и³ жидкости в килограммах;

R_e=—^d—=У= ^u ^J —число Рейнольдса. " яя я у

Т. о. коэф. трения жидкости при ламинарном потоке является лишь ф-ией числа Рейнольдса и определяется теоретически из основного ур-ия Poiseuille’a для ламинарного потока. Принимая во внимание, что в техн. трубопроводах имеет место почти исключительно турбулентное движение жидкости, в дальнейшем рассматривается только последний род движения. При турбулентном движении коэф. трения Я для технически гладких труб—цельнотянутых медных, лагунных и свинцовых—является также только функцией числа Рейнольдса—Я=/(Д_е), тогда как для шероховатых труб—железных, чугунных и прочих—он является ф-ией числа Рейнольдса и относительной шероховатости труб где е—линейный размер неровностей (выступов) на внутренней поверхности труб и d—внутренний диам. трубопроводов.По опытам Jakob’а и Erck’a (1924) коэф. трения Я для технически гладких труб (медных, латунных, свинцовых) при турбулентном движении выражается ф-лой:

Я-0,00714 + (47)

где R_e—число Рейнольдса. Для железных труб, которые исключительно применяются в отопительной технике, наиболее удовлетворительные значения для коэф-та трения Я дает формула О. Фритше:

, 2(7 · 9,38 · 10-* 0,0184, ,₀,

^Λ (7u,2eu(_w. у)»,Ш ^0|2вй( у.у)0,г“8 *

Значение букв в ур-ии (48) известно из предыдущего изложения. Преобразованная в соответствии с законом подобия, то есть с введением в ее структуру числа Рейнольдса, соответствующего условиям опытов Фритше (ф 0—0,00001785 килограмм/л ск для воздуха при 15°),

формула (48) принимает следующий вид:

0.0184

d0,2e»(wy)°,148

0,093

*7 * О

V0,000017;

уь;

(20 »121

( ^Т1° ) у» · d-Yj

,00001785 ^0,148 0,093

(20,121 ϋ 0,148 ’

(49)

где R_e—число Рейнольдса и d—внутренний диам. трубопровода в м. Т. к. часовое объёмное количество протекающей по трубопроводу жидкости (в м³1ч):

Q 3 600 · V)· π· rf»

а скорость движения жидкости

_Д9_

3 600·л di ’

то число Рейнольдса

„ vi-d-γ 4Q у 0,000354 0

^е= η-я “зШ-уРИя-я” d-y ⁽·°^υ·

В ур-ии (50) означают: Q—часовое объёмное количество жидкости в м³/час, тогда как значения прочих букв известны из предыдущего. Таким же образом получается следующее выражение для числа Рейнольдса, обусловленное весовым количеством протекающей по трубопроводу жидкости:

4 Г, _

3600-Л · d - η-д

0,000036G vd ¹

иди из ур-ия (50): Re-

O.OOQ3S4G _

d · v - γ

(50а)

(506)

В ур-иях (50а) и (506) G означает часовое количество протекающей по трубопроводу жидкости в килограммах, тогда как значение остальных букв известно из предыдущего изложения. С помощью ур-ий (49), (50) и (506) р. Биль приходит к следующим весьма простым и очень удобным для расчетов выражениям для коэф-та трения Я:

0,25г",1*« QO, 126

(51)

. 0.25гМ48 · _Г0,125

⁼ GM*‘

(52)

Значение входящих в ур-ие букв известно из предыдущего. Т. к. ур-ие (51) и (52) дают

Таблица 11 .—К оэфицнепты вязкости для воды.

Темпе ратура воды, °С	Коэф. впзко-К? ск СТИ, 10^е -»? - „ Λ12	Кивема-тич. коэф. ВЯЗКОСТИ, 10« у м“/ск	Вес 1 м“ воды, кг
0	182,6	1.7924	999.84
10	133,2	1.3081	999,70
20	102,4	1,0068	998.20
30	81,5	0,8041	995.64
40	66.6	0.6612	992.22
60	56.0	0.5560	988.04
60	47,8	0.4768	983,21
70	41,8	0.4151	977,78
80	36,7	0,3663	971,80
90	32,3	0,3279	965,31
100	28,94	0.2961	958.36
110	26.10	0.2693	951.00
120	23.67	0,2460	943,40
130	21,62	0.2268	935,20
140	19.98	0,2105	926,40
150	18.76	0,2006	917.30
160	17,74	0,1917	907,50

значения для Я очень близкие к таковым, получаемым с помощью формулы (49) О. Фритше, то при технических расчетах удоб-

нее всего пользоваться именно этими уравнениями Биля. В табл. 11 даны коэфициенты вязкости η в килограммах ск/м², кинематические коэфициенты ВЯЗКОСТИ V в м²/ск для воды и вес 1 м³ воды в килограммах, в зависимости от температур, по Bin-ham’у и Jacksonу.

На фигуре 70 эти же коэфициенты вязкости изображены графически.

В табл. 12 приведены коэфициенты вязкости η в килограммах ск/м²водяного пара при различных давлениях и температурах по Шпейереру (машинная лаборатория Высшей технической школы в Карлсруэ).

Таблица 12.— К о э ф и ц и е н т ы вязкости ч в килограммах ск/м» водяного пара при различных давлениях и тем п-р ах."

20 40 60 ΘΟ 00 120 >40 160

Т**·*· г поту г“ 1одь-6‘С

Фигура 70.

Давление пара в aim абс.

Темп-ры	1	2	⁴	⁶	⁸	10
Темп-ры	Темпер		а т у р ы н а с		ы щ е	В И Я
			пар	а, °С	ы щ е
°С	99,1°	119,6°	142,9°	158,1°	169,6°	179,0°
	К о	эфпц	центы вязкост			И **
⁰ ¹ насыщ.	127.9	137,6	149,6	159,0	168.2	179,4
по.	131,7	—	—	—	—	—
120.	135,5	137,7	—	—	—	—
130.	139,3	141.4	—	—	—	—
но.	143.1	145,1	—	—	—	—
150.	146,8	148,8	152,2	—	—	—
160.	150,6	152,5	155,9	159,6	—	—
170.	154,4	150,3	159,6	163,3	168,3	—*
180.	158.2	160,0	163.2	167,0	172.0	179,7
190.	162.0	163,8	166,9	170,6	175,7	183,3
200.	165,8	167,5	170,6	174,2	179,3	186.9
220.	173,3	175,0	178.1	181.7	186.6	194.2
250.	184,7	186,3	189.4	192,8	197.5	205,0
300.	203.6	205,1	207,9	211,2	215,7	222.9
360.	222,5	224,0	226,6	229,7	233,9	241,0

•1 По Н. Speyerery’y (машинная лаборатория Высшей технич. школы в Карлсруэ). *^г Коэф. вязкости выражены в η·10* кг ск/м².

а) Расчет водоводов. Часовое объёмное количество транспортируемой по трубопроводам воды

^ 3 600 о · nd⁸ _я

Q --1- -м⁸,

а скорость движения ее в м/ек w °.

Замещая скорость w в основном ур-ии (41) через вновь полученное для нее выражение, имеем в к г/м³:

^г “ Т - ^λ -йГаГ‘ (⁵³)

Вводя же в последнее ур-ие вместо λ его значение из ф-лы (51), получим:

АР 0,160 · Опт · vO.li» · у

7* =α= ------———.,

( 10* · Да откуда в свою очередь:

(54)

d ~ 0,0174 · v°>¹⁴‘ >у/г =

- 0,0174₍₅₅₎Значение букв в ур-иях (54) и (55) известно из предыдущего изложения. Принимая среднюю расчетную 1° отопительной воды в водоводах в 70°, соответствующий этой t° ки-нематич. коэф. вязкости ν=0,415· 110*м²/ск, и вес 1 м³ воды=977,78 к г/м³, и вставляя эти числовые значения в ур-ия (54) и (55), получаем в «г/м²:

АР 18-QH876 ^{Г =} г “ 108. да ’

откуда:

(56)

18· Qi,*76

.0.045 Я··*”

(57)

108. г г»,1

Составленный на основании ур-ий (56) и (57) график перепадов напора на 1 п. м трубопровода для различных диам.труб в зависимости от часового объёмного количества протекающей по трубам воды на логарифмич. сетке, с нанесением на него и соответствующих скоростей, дает возможность очень легко и быстро рассчитывать водоводы местных и районных систем водяного отопления. Более подробно относительно метода и техники расчета трубопроводов местных систем водяного отопления см. Водяное отопление. б) Расчетпаропроводов. Т. к. пар является жидкостью упругой, у которой при ее движении по трубопроводу вместе с изменением давления непрерывно меняется и ее объём, а следовательно и скорость движения, то основное ур-ие (41) для пара будет иметь следующий вид в «г/м²:

ill· - · 7

dl ~^λ 2gd

(41а)

Принимая во внимание, что часовое весовое количество транспортируемого по трубопроводу пара

/у 3 600 · мо · л · d²

^G~-i-

а скорость движения пара 4 G

w i

d^p _ ) i

dl ^{= λ}

(58)

3 600 · л d»Y

и вставляя вновь полученное выражение для скорости в основное ур-ие (41а), будем иметь в килограммах/м²:

0,636 G2 10⁸ · d*y

Вставляя же в последнее ур-ие (58) значение для коэф-та трения жидкости λ из ур-ия (52), получим в килограммах/м²:

dP 0,16· G1.875. „0,48 dl “ ю». d* y0,87i

Паропровод низкого давле-н и я. Принимая для парового отопления низкого давления среднее давление в трубопроводах постоянным и равным 1,1 atm абс., соответствующий этому давлению вес 1 м³пара у=0,633 килограмма/м³, кинематич. коэф. вязкости насыщенного пара при давлении в

1,1 atm абс. v=0,0000627 м²/ск, и встав.чяя принятые числовые значения в ур-ие (59), получим (в кг/м³):

АР I

откуда г

- 0 057 ^01,8,5

I 0,031 ₁₀,

d‘

(60)

057 · Gb878

0,01416

G0,375

(61)

108. _{r r0jS}(/оставленный на основании ур-ий (60) и (С!) график перепадов напора на 1 п. м трубопровода для различных диам. труб в зависимости от часового весового количества транспортируемого пара на логарифмич. сет-

ке. с нанесением на него и соответствующих скоростей, дает возможность очень легко и быстро рассчитывать паропроводы низкого давления.

Порядок расчета паропроводной сети низкого давления следующий: в зависимости от величины отопительной установки и местных условий выбирается нормальное рабочее давление пара в котлах, определяется расстояние наиболее удаленного от котельной отопительного прибора и наконец определяется перепад давления на 1 п. м паропровода, обусловленный трением по следующей формуле:

„ АР (Pi-P₂)(l-rt г=— =-_г--. (.50 )

где Р₁—начальное нормальное рабочее давление пара в котле в килограммах/м², Р₂—давление пара на конце паропровода перед наиболее удаленным отопительным прибором принимается равным 150—200 килограмм/м²; μ—коэф-т, определяющий долю участия потерь давления в местных единичных сопротивлениях паропроводов в общей сумме снижения давления в паропроводах, вызываемого трением и местными сопротивлениями. Обычно μ берется равным,0,25—0,30. Но полученному т. о. перепаду давления на 1 п. м трубопровода г по формуле (55) или же по графику, составленному на основании этой ф-лы, определяются все диаметры паропроводной сети в зависимости от весового количества пара, траспортируемого в том или другом ее участке. Потери давления, вызываемые местными единичными сопротивлениями, выражаются ур-ием (42)

Вставляя в последнее значение го из соотношения го -зйо--^-, получаем:

7 _ V Λ °·⁶³⁵

^А ” Ζλ ^ς 108. d* у

(62)

Принимая для пара низкого давления у=0,633 килограмма/м³, получаем:

Числовые значения для коэф-тов местных сопротивлений обычно принимаются: отвод 90° С=0,5, тройник:

а) по прямому ходу—1,0,

б) по ответвлению—1,5, тройник—противоток—3,0.

Паропровод высокого давления. Сухой насыщенный пар. Потери давления для паропроводов высокого давления, транспортирующих сухой насыщенный пар, определяются по тому же основному уравнению (58)

dP у 0.635 d t ’ (ΙΟ⁸ · α^δ · у

По R. Mollier’y имеем:

jpo,8375. _{v Const =} 1,7235, (63)

откуда у=0,58 · Р⁰’⁸³⁷⁶, (63а)

где Р—давление пара в aim абс., у—вес 1 м³ пара при давлении Р. При Р в килограммах/м²уравнение примет следующий вид:

у=0,0001032Р°>⁸³⁷⁵ кг/м³,

или р0,937!

9 690у,

0,0001032

откуда

Р=(9 690 · у)¹-⁸⁸³=17 580 · у¹-⁰⁸⁵и наконец р

(636)

(63в).

(63г>

17 580 yo.oes

Вставляя последнее значение для у в ур-ие (58), получаем:

(IP Д. 11168- Gi-yO."⁸⁸

<11

ιοβ. d- · р или

РЙР. ?-«*”· С» ·**“«. 10⁸ · α^δ

(64)

Замещая в последнем ур-ии коэф. трения λ его значением из ур-ия (52), имеем:

У, 2792.Gb⁸⁷⁸ v⁸.l»8.y<i,l9 ,.

^{PdF =}-loiTdi——^dL (^64a>

Наконец, принимая средние величины для кинематич. коэф-та вязкости (v_cp ) и веса 1 м³ пара (у_ср.) и рассматривая их как постоянные величины, интегрируемур-ие(64а):

fp (IP - J^27а2 ^G,’^s‘"^>^’rp⁰·^uаУep^,^·

-di.

При 1=0 Р=Р_г — начальному давлению пара; при 1=Р=Р₂— конечному давлению пара в трубопроводе; и тогда"

Р? — р% ₌ 2792 · GM⁷⁸ · Угр.»а«⁸ · Угр.°>¹⁹ _;

ίο». аь или

Р? - Pj 5 581- GM⁷ ю ·ν_;,.⁰ ¹⁴ Vrp. ° -¹⁸

10«. ds

(65)

р2 — р2

Обозначая в ур-ии (65) —^^—£ через А, будем иметь (в м):

⁵ Г5584 G1.878 · Уср.⁸.»*⁸ •Усу.⁰·³

-V¹

10® А

(66)

А также (^в^):

Р₂=ypf - AI. (67)

Паропровод высокого давления. Перегретый пар. Потери давления для паропроводов высокого давления, транспортирующих перегретый пар, определяются из основного ур-ия (59)

dP 0,16 · Gb⁸⁷⁸ · V»,H8 dl ~ 108 · d⁸ · yo7876

Для перегретого пара приближенно .можно принять:

Р · v — R - Т

или

Р=у · RT=у-47Т, откуда у =.

Вставляя последнее значение для у в ур-ие (58), получаем:

р _ 7.5 · G·.⁸⁷⁸ · v0,148 .у0,1267 ^

10⁸ · d^b

Принимая падение 1° пара в паропроводах равномерным по всей длине последних, а для v и у их средние величины и интегрируя последнее ур-ие, будем иметь:

P?-Pj _ 15,0 · G Ь⁸⁷⁸ · Уду. м<⁸· Ycp.°>^U6-Trp. /go l ~ 10« · d« ‘

Обозначая в ур-ии (68) (Pj — Pj)/i через h, получим (в м):

д - j/45. ом»». ₍₆₉₎

Р₂=j/P( — Α· I. (70)

В ур-иях (65) и (68) означают: Р,— начальное давление пара в трубопроводе в килограммах/м³, Р₂— конечное давление в трубопроводе в килограммах/лг⁸; G—часовое количество транспортируемого по трубопроводу пара в килограммах; v_CJJ—среднии кинематич. коэф. вязкости пара в μ-,ск, отнесенный к среднему состоянию пара в трубопроводе; у_ср,—средний вес 1 м³пара в килограммах, отнесенный к среднему состоянию пара в трубопроводе; I—длина паропровода в м; Т—средняя абсолютная 1° пара в °С. Составленные по ф-лам (65) и (66), (08) и (69) графики на логарифмич. сетке, у которых орди-

р2_ р2

катами является величина А=——² и абсциссами—часовое количество пара G в килограммах для различных диаметров паропроводов, дают возможность очень легко и быстро рассчитывать паропроводы кате для насыщенного, так и перегретого пара. Потери давления в местных (единичных) сопротивлениях определяются по той же формуле (62;, как и для пара низкого давления.

Влияние тепловых потерь в паропроводах низкого и высокого давлении на величину потерь давления в последних может быть учтено с достаточной для технических целей точностью увеличением потерь да вления, полученных с помощью ф-л (60), (62), (65) и (68), на величину тепловых потерь паропроводов в %, отнесенных к максимальным часовым количествам полезно транспортируемого по паропроводам пара.

7. Стоимость оборудования отопительных установок. Стоимость оборудования печного отопления для печей из простого красного или гжельского кирпича с обычной чугунной гарнитурой можно приблизительно принять около 1 рубля на 1 м³наружной кубатуры отапливаемых небольших жилых зданий. Стоимость оборудования насосных центральных водяных систем отопления в блоковых жилых постройках коммунального тина с собственными котельными по данным Мосстроя м. б. принята примерно 2—2 р. 20 к. на 1 .и³ внешней кубатуры отапливаемых зданий, причел! по отдельным статьям оборудования эта стоимость распределяется следующим образом в %:

Котлы с монтажей и обмуровкой. 16

Оборудование регулировочной станции (насосы, моторы и прочие).. 2

Каналы для внешней теплопроводной сети. 6

Тенлоироводы внешней сети.. 41/2

Паоляцня теплопроводов внешпей сети. 2

Радиаторы с установкой их на место. 37

Краны двойной регулировки к радиаторам с установкой их 8

Трубы и фасонные части к ним для теплопроводной распределительной сети внутри здания с монтажем 20

Изоляция теплопроводн. сети внутри здания 41/2

Итого.100

Стоимость оборудования насосных центральных водяных отопительных установок, в зависимости от наружной кубатуры отапливаемых зданий, можно представить в виде следующего соотношения:

^δ= ν£τϋ РУ^б-> O¹)

П.

где S—стоимость оборудования центральн. сист. отопления в руб. на 1 м³ внешней кубатуры отапливаемых зданий; 7_К.—наружная кубатура отапливаемых зданий в м³. Стоимость паровых центральных систем отопления составляет около 70—75% и воздушных систем с децентрализованными воздухонагревательными аппаратами около 60—65% от стоимости устройства насосных водяных отопительных установок. Это примерно составляет 15 коп. для водяных О., 11 коп.— для паровых и 9 коп.—для воздушных систем О. на 1 Cal максимальных часовых тепловых потерь зданиями.

VII. Зксплоатация отопительных установок.

1)Расход топлива и стоимость эксплуатации отопительных установок. Б табл. 13 приведены кпд чугунных секционных и железных котлов отопительных установок.

Кпд отопительн. установок в целом, включая и кпд теплопроводной распределительной сети, имеет примерно след, значение:

Водяное отопление чу в %

Х5ольницы 65—60

Жилые дома, школы, конторск. здания и тому подобное. 50—55

Паровое отопление

Больницы 50—55

Жилые дома, школы, конторск. здания и т. и. 45—50 Фабрично-заводские здания, отапливаемые от фабрично-заводских котельных. 55—60

Началом отопительного сезона (осенью) считается время, когда 3 суток подряд средняя суточная t° наружного воздуха держится не выше +6°, окончание же отопительного сезона—время, когда средняя суточная (° 3 суток подряд держится не ниже +8°. При этих условиях число отопительных дней, например для центральной полосы СССР, равно 200—210 при 4 500 отопитель-

Т а б л. 13.—К п д чугунных секционных и железных котлов отопительных установок.

	Часовая произвол. котлов в тыс. Cal	При парадных испытаниях в %	В эксплуатации
_ Системы котлов	Часовая произвол. котлов в тыс. Cal	При парадных испытаниях в %	а i » с 2 “й — н^ОЙ	При хорошем обслужив., %	При плохом обслужи nail ИИ %
Чугунные секционные	15—30	59,0	50,0	44,0	37,0
котлы для водяного О.	25—65	72,0	60,0	50,0	45,0
	70—150	81,0	65.0	60,0	55,0
	150-300	78,0	65,0	60.0	55,0
Чугунные секционные	25—65	70.0	55.0	45.0	40,0
котлы для парового О.	70—120	80,0	60,0	55.0	50,0
низкого давления	150—250	75,0	60,0	55.0	50,0
Железные отопительные котлы (корнвалнйскне, ланкаширск. и т. и.) для водяного и парового О.	250—500	75,0	65,0	60,0	55,0

ных часах и средней /° отопительного сезона в —5° С.

Годовой расход топлива в тоннах для отопительных установок определяется по ф-ле:

G=~ ^ι»·Φ·1, _{п (72)}

VpQf, 1 000.(ί— («.рас.)

где Qmni·—максимальные часовые расчетные потери тепла зданиями при максимальной расчетной разности темп-p в Cal; /,.— температура внутреннего воздуха отапливаемых помещений; t_n__pae—минимальная расчетная темп-pa наружного воздуха; 1_лхр.— средняя температура наружного воздуха за отопительный период; п— число отопительных часов за отопительный сезон; η_ν—кпд всей отопительной установки, ранный у_и=Vx.Vmp.t где Г_/К_—эксплуатонный кпд отопительных котлов иη_ιηρ,—эксплуатонный кпд теплопроводной сети (местной и районной) за отопительный сезон, равный 0,9—0,8; Q^ —рабочая низшая теплотворная способность топлива Cal кг. Годовой расход условного (Qn‘= 7 000 Cal/кг) топлива в килограммах на 1 м³ наружного объёма отапливаемых гражданских зданий, в зависимости от величины последних, на основании ф-лы (23) можно принять равным

0 ⁼

В табл. 14 приведены годовые расходы условного топлива на отопление жилых и конторских зданий, полученные с помощью приведенной выше ф-лы, как для разности температур внутреннего и наружного воздуха в 50°, так и в 1°.

Таблица 14.—Р асход топлива на отопление зданий.

Наружные объёмы зданий, м³	Годовой расход условного топлива (Qj;=7 000 Cal/кг) па 1 .«г наружной кубатуры зданий в килограммах
Наружные объёмы зданий, м³	при Δ (=50°	при Д(=1“
1 000	16,0	0,32
5 000	12,3	0,245
30 000	10,8	0.215
20 000	10,0	0,200
30 000	9,0	0,180
50 000	ОТ 8,3	0,165

При стоимости антрацита (Qf/=7 000 Cal/кг) франко-склад отапливаемого здания 33 р. за т, стоимость 10^е Cal тепла в отдельных установках центральных систем О. выражается примерно следующими цифрами:

Стоимость топлива. Стоимость вывоза	9 р. 60 к.	73,0%
шлаков. Стоимость обслуживания отопительных	0 р. 15 к.	1,0%
установок.	2 р. 00 к.	15,5%
Стоимость ремонта.	1 р. 35 к.	10,5%
Итого.	13 р. 00 к.	100,0%

Эта же средняя стоимость в 13 р. за 1 млн.Cal была выявлена и при обследовании центральных систем отопления Москвы и Ленинграда.

2) Э к с п л о а т а ц я я центральных отопительных установок, а) Паровое О. Паровые системы О. оказываются в эксплуатации дороже водяных в виду добавочных тепловых потерь на прогрев кот лов, обычного перегрева отапливаемых зданий в переходное время и тому подобное. Наиболее целесообразным способом обслуживания паровых систем отопления в переходное время является периодич. подача пара то в одну, то в другую часть отопит, установки. Гл. обр. следует избегать повышения давления пара по сравнению с нормальным рабочим давлением. б) Водяное О. Благодаря возможности иметь простую и весьма гибкую центральную (генеральную) регулировку подачи тепла к отопительным приборам, водяное отопление является наиболее экономичным видом центрального О. Регулировка достигается изменением темп-ры горячей воды в генераторах тепла, а следовательно и в подающих водоводах, соответственно с /° наружного воздуха. Так. обр. теплоотдача отопительных приборов регулируется, с одной стороны, изменением коэф-та теплопередачи этих приборов, поскольку последний является функцией разности /° отопительной воды и окружающего внутреннего воздуха отапливаемых помещений, а с другой—самой разностью <°.

На графике фигура 71 даны /° отопительной воды в подающих и обратных водоводах

местных водяных систем О., а также в подающих магистральных теплопроводах районных отопительных установок, работающих с перегретой водой в 110—130° для трех различных минимальных расчетных 1° наружного воздуха ( - 30°, - 25°, - 20°) в зависимости от средних суточных /° наружного воздуха. На этой диаграмме а—кривая температурной воды в подающих водоводах местных систем, б—кривая температур обратной воды из местных систем, в—кривая температур отопительной воды в подающих водоводах водяных отопительных систем, работающих с максимальными /“горячей воды в 110° С, г—то лее для водяных отопительных систем, работающих с максимальной /° горячей воды в 120° С, д—то же для водяных отопительных систем, работающих с максимальной /° горячей воды в 130° С. Средние суточные 1° наружного воздуха, по которым согласно вышеприведенному графику должны устанавливаться <° отопительной воды подающих водоводов, берутся из наблюдений в 9 час. вечера, т. к. эти температуры являются обычно средними суточными температурами этого дня.

Лит.: Оболенский В. Н., Метеорология,

М., 4927} Lehmann К., Краткий учебник рабочей и профессиональной гигиены, пер. с нем., М.—П., 1923; М аршак Μ. Е., Метеорология, фактор и гигиена труда, М.—Л., 1930; Ремизов Н. А.,

Таблицы нормально-эффективных температур, М., 1930; Р у б я e р М., Учебник гигиены, пер. с нем., Петербург, 1897; Хлопни Г. В., Основы гигиены, т. 1—2, М.—П., 1923; КаБанцев А. 11, Справочная книга по отоплению и вентиляции, М„ 1928; Л у-кашевяч С. Б., Курс отопления и вентиляции, 3 изд., СИБ, 1896; Павловский А. К., Курс отопления и вентиляции, ό изд., ч. 1, М.—П., 1923, ч. 2, М.—Л., 1924; Рит ш ель Г. и Браббе К., Руководство по отоплению и вентиляции, пер. спем., т. 1—2, М., 1928; Чаплин В. М., Курс отопления и вентиляции, 2 изд., вып. 1, Отопление, М.—Л., 1928; Ш а х η e р Р., Санитарная техника в жилищном строительстве, пер. с нем., М.—Л., 1930; Свод производственных строительных норм, Центральное отопление, вып. 1 и 2, .4., 1930; Технич. условия и нормы для теплотсхнич. расчета ограждающих конструкций и систем отопления в гражданском строительстве, ч. 1, 2 изд., М., 1930; «Отопление и вентиляция», М.; Отчеты о съездах немецких инженеров по отоплению и вентиляции, издаваемые периодически (через каждые 2 г.) Об-вом немецких ипженеров по отоплению и вентиляции; Отчеты о съездах америк. инженеров по отоплению и вентиляции, издаваемые ежегодно америк. ОО-вом инженеров по отоплению и вентиляции, Ныо Иорк; К ое I !ch, Temperatur. Fenchtigkeit u. Lufthewegung ln industriellen Anla-gen etc., «Zentralblatt f. Gewerbe u. Unfallversiche-rung», Lpz.—В. 1926, Beiheite 6/6; Allen J. R. a. Walker J. H., Heating a. Ventilation, N. Y., 1922; ten Bosch M., Die Warmeiibertragung, 2 Anf-lage, B., 1927; Bngge A. u. Kolflaath A., Ergebnlsse von Versuchen fOr den Bau warmer u. hllliger Wohnungen, B., 1924; D e. b e s s ο n G., Le chauffage des habitations, 2 <41., P., 1920; Diet z L, I.ehrbuch d. Lhltungs- u. Hei/.ungstechnik, 2 Aufl., Mch.—Berlin, 1920; Grftber 11., Einlhhrung in die Lehre von d. WlirmeObertragung, Berlin, 1926; Hardin L. A. and Willard A. C., Mechanical Equipment of Buildings, v. 1, Heating a. Ventilation, 2 ed., N. Y., 1929; H encky K. Die Wkrmever-luste durch cbeneWftnde, Mcb.—B.,1921; Hoffmann .1. D., Handbook for Heating and Ventilating Engineers. 2 ed., N. Y., 1920; Hettinger M., Heizung u. LOftung, Mch.—B. 1926: H ii t t i g V., Heizungs-n. LO tungsanlagen in Fabriken, 2 Aufl., Lpz., 1923; К e u g e r H. u. Eriksson A, Untersuchungen Ob.r das Warmeisolierungsvermbgen von Baukonstruk-tionen, Berlin, 1923; P 6 с 1 et E., Traitft de la cha-leur, t. 3, 4 ed., P, 1878; Vetter H., Zur Geschich-te d. Zentralheizungen bis zum Obergang in die Nenzeit, Beitrdge z. Geschichte d. Technik u. Industrie, B. 3, B. 1911; «The American Society of Heating and Ventilating Engineers Guide», New York; Reck-nagels Kalender fur Gesundheits- und warmetechnik, brsg. v. O. Ginsburg, Jg. 31. Mch.—B., 1930; Regeln f. die Berechnung des Wkrmebedarfes von GebSuden u. f. die Berechnung d. Kessel- u. HeizkOrpergrdssen von Heizungganlagen, bearbeitet von Schmidt, Berlin, 1927; Rietscheis Leitfaden d. Heiz- u. Lfiftungstechnik, 7 Aufl., bearbeitet von K. Brahbe, В. 1—2, B., i925; Iitetschels Leitfaden d. Heiz- u. Liiftungstechnik, 9 Aufl., bearbeitet von II. GrOber, R. 1—2, 1930; «Gesund-heits-lngenieur», Mch.; «Heating a. Ventilating», Chicago;— N. Y.; «Heating, Piping and Air Conditioning», Chicago. T. Мансммов.