> Техника, страница 69 > Паровые машины

Паровые машины

Паровые машины. II. м. явилась первым тепловым двигателем,получившим прак-тич. значение. Первые типы П. м. появились в 17 в (Соломон де-Ко, маркиз Ворчестер, Папин, Сэвери), но настоящее осуществление П. м. получила в начале 18 в". (Ньюкомен, 1711 г.). Крупное значение в промышленности она приобрела только после изобретений Уатта в конце 18 в В течение всего 19 в П. м. является главным тепловым двигателем, в нее вводится целый ряд крупнейших усовершенствований, она находит широчайшее применение в ж.-д. и водном транспорте. В 20 в П. м. вытесняется из

Фигура 1.

области крупных установок паровой турбиной, в области же мелких и средних установок с ней успешно конкурируют двигатели внутреннего сгорания (смотрите), в особенности двигатели Дизеля (смотрите). Однако· она и сейчас имеет еще большое распространение в заводских установках, в ж.-д. транспорте, в виде судовых машин и некоторых специальных типов машин (локомобили, паровые экскаваторы, драги, паровые ж.-д. краны, прокатные машины, рудоподъемные машины и тому подобное.). Кроме тогоП.м. представляют иногда преимущество перед паровыми ту р-б.шамл при работе спротиводавлени м или с отбором пара при небольших мощностях.

Простейший тин П. м. (одноцилиндровая П. м. с парораспределением с помощью простого золотника) изображен на фигуре 1. Глав-

ные составные части ее следующие: А—цилиндр, В—станина, К—поршень, L—поршневый шток, С—крейцкопф (ползун), I) — шатун, F—кривошип, G—коренной вал, Н— маховое колесо, S — паропроводящая труба с паровпускным вентилем, S—паропроводящая труба, Е—золотник, 1—золотниковая тяга, М—эксцентриковая тяга, N— эксцентрик, В—регулятор, О—тяга от регулятора к дроссель-клапану (служащему для регулирования с помощью торможения пара). Работа П. м. совершается след, обр.: пар входит через те или иные органы парораспределения в цилиндр машины, где давит на поршень и вызывает его движение. Сила давления пара передается через шток, крейцкопф, шатун и кривошип валу машины, а от вала или непосредственно соединенному с ним электрич. генератору, или посредством ременной или канатной передачи трансмиссионному валу, или непосредственно тем или иным рабочим механизмам. Картина явлений, происходящих в цилиндре паровой машины, получается при помощи индикатора (смотрите) и имеет название индикаторной диаграммы. Индикаторная диаграмма одноцилиндровой П. м. изображена на фигуре 2. Линия аbс изображает впуск пара,

причем на части об давление пара почти постоянно по величине и равно давлению перед распределительным органом, а на части Ьс давление быстро понижается и постепенно переходит в давление начала расширения (точка с). Отношение части S_x хода поршня, соответствующей периоду впуска пара (на фигура 2 длина, соответствующая части аbс диаграммы), ко всему ходу S называется степенью наполнения. От точки с до точки (1 происходит расширение пара. В точке d—начало выпуска, причем от точки d до точки (за время пути S₂) происходит т. н. опережение или предварение выпуска (при прямом ходе поршня). От до g продолжается выпуск при обратном ходе поршня. В точке g выпуск прекращается и начинается сжатие пара. Оно продолжается до точки h (путь S₃), которая находится немного но доходя до крайнего положения поршня. В ней уже начинается впуск свежего пара, причем путь <S₄ от h до а называется опережением, или предварением впуска (примеры различных неправильностей в виде индикаторных диаграмм—см. Индикатор). Индикаторные диаграммы, снятые с существующей П. м., необходимы: 1) для составления представления о работе машины и устранения обнаруженных недостатков,

2) для нахождения индикаторной мощности машины. Для последнего площадь, ограниченную внутри индикаторной диаграммы, превращают в равновеликий прямоугольник с тем же основанием S (фигура 2) и с высотой h_m. Эта высота, выраженная в масштабе давлений, дает среднее индикаторное давление. Если масштаб давлений (масштаб пружины индикатора или масштаб, принятый при проектировании) ость а миллиметров, соответствующий 1 килограмм/см^г, то

Р.=^кг!^€м2· 0>

При иидицировании машин необходимо снимать диаграммы отдельно с каждой стороны поршня, причем получаются средние индикаторные давления, несколько отличающиеся друг от друга, pi и р^кг/см². Для равномерности хода желательно возможно малое отличие между pi и р). Индикаторная мощность N_t машины будет (в IP):

(nD² πd?, « fnD² ndl „ ~

( 4 --r)P.S’¹, {— 4 "Μ¹

60 · 75

-Ι-

βΟ-75

(2)

где F— полезная площадь поршня в см³, ра-

пи² nd² ΤΛ

вная ₄--—; В диаметр цилиндра в см,

S— ход поршня в м; п—число об/м.; d_х и <#*—диаметры штока с передней и задней стороны. Полагая

	(я 02	•id =
	V 4	4 )

(С и С2 называются постоянными для передней и задней стороны цилиндра), получим:

Ni=CiPin + C₂pn. (3)

Эти ф-лы особенно удобны для обработки опытов с П. м., т. к. постоянные С_х и С_гмогут быть заранее вычислены по известным точным размерам машины. Для расчета яге проектируемой машины принимают pip”,· и влияние штока поршня оценивают общим коэф-том а для обеих сторон машины, полагая полезную площадь поршня F равной:

(а берется равным 0,97—0,98). В таком случае формула для мощности будет яО»

чPi — - 2Sn

Ν·=~· -____

¹ * СО-75

В эту формулу часто нужно бывает среднюю скорость поршня с,„:

с„ =

2Sn

Тогда

Ni-

ар

60

;тП2

(4)

вводить

(Г)>

((>)

Для проектируемой машины обыкновенно задается не индикаторная, а эффективная мощность, то есть мощность, развиваемая на валу машины. Она обозначается N_c. Связь между Ni и N_e дается ур-ием

= η_ηιΝ(7) η_ηι называется механическим кпд. Величина его берется в настоящее время для хороших машин равной 0,85—0,9; в исключительных случаях он доходит до 0,95. Основные данные при проектировании—N_e, п, давление впуска Pi и темп-pa пара t_L, если пар перегретый и давление выпуска р_а. По этил; данным находят (как будет показано дальше) среднее индикаторное давление р,·; затем задаются коэф-тами v_m и а и тогда в ф-ло (6) останутся только 2 неизвестные величины с_т и D. Величина с_т для обыкновенных машин средних размеров выбирается в пределах 2—3 м/ск для малых машин она лежит обыкновенно в пределах 1—2 м/ск; для прямоточных машин Штумпфа она доходит до 5 м/ск, а в паровозных машинах доходит до 7 м/ск. После выбора с_т из ф-лы (5) определяется S, по формуле (6>—величина 1).

S

Затем нужно убедиться, что отношение _D

не выходит из пределов, удобных в конструктивном отношении. Польгаузен дает следующие величины этого отношения: ^== 1,3-М ,8 для горизонтальных нормальных заводских машин;=0,9-!-1,3 для вертикальных нормальных заводских и для быстроходных машин (горизонтальных и вертикальных). Если получается неподходящая величина для “, то приходится выбрать другую величину средней скорости поршня.

Построение индикаторной диаграммы для ма ш и н простого расширения. Прежде всего выбирается объём V₀ м³ вредного пространства; полагают F„=niFS (8)

(F—полезная площадь поршня в м“, S—ход поршня в м). Величина т колеблется в широких пределах для разных машин: для машин с золотниковым и с клапанным рас-пределением т 54-10% (до 16% при поршневых золотниках); для машин с крановым распределением т 34-6%; для прямоточных машин Штумпфа т=1,54-3,5%. Давление р, впуска берется для нормальных условий несколько меньше котельного давления: на 0,25—0,5 килограмм/см³ при небольшой длине паропровода; при длинных паропроводах потеря эта зависит от длины паропровода и определяется по различным ф-лам (смотрите Паропровод). Во время впуска пара происходит нек-рое падение давления, зависящее от постепенного уменьшения площади паровпускного канала при его закрывании парораспределительными органами. Это падение давления довольно значительно при золотниковых парораспределениях, особенно в паровозных машинах (где оно усиливается недостаточностью количества пара, получаемого в период впуска из котла). Вопрос о падении давления во время впуска подробно был разобран В. И. Гриневецким; для обыкновенных машин это падение оценивают общим поправочным коэф-том (ко-эф циеит полноты диаграммы). Продолжительно! ть впуска определяется степенью наполнения ε, находимой по ур-ию

Sj,=eS (9)

(Si -длина пути, на к-ром происходит впуск, £>—ход поршня). При проектировании ма

шины с переменным наполнением (двойные золотники, клапаны, краны) задаются наивыгоднейшей степенью наполнения; при выборе е исходят из соображений о наименьшем расходе пара (требующем малых наполнений) и о достаточно полном использовании объёма цилиндра (что достигается при больших наполнениях). Поэтому выбор наивыгоднейшей степени наполнения делается на основании данных опыта согласно табл. 1.

Т а б л. 1 .—В е л и чины экономически наивыгодне ii ш и х н а η о л н е н и ii е.

Начальное давление, atm	Насыщенный пар		Перегр. пар (на юо°)
	♦1	*2	ч	»2
4	0,50	0,22	0,60	0,30
6	0,35	0,18	0,50	0,25
8	0,28	0,16	0,45	0,20
10	0,24	0,14	0,37	0,18
12	0,21	0,13	0,33	0,16
14	0,18	—	0,30	0,15
16	0,16	—	0,27	—

Без конденсации. ** С конденсацией.

Часто исходят при построении индикаторной диаграммы не из степени наполнения, а из давления р_е в конце расширения. Для этого давления даются следующие значения: в машинах с выпуском в атмосферу 1,6— 2 atm, в машинах с конденсацией 0,6—1,1 atm. В машинах с парораспределением простым золотником степень наполнения ε берется больше 0,5. Кривая расширения строится для насыщенного пара, как равноосная гипербола (смотрите). Для перегретого пара кривая строится как политропа (смотрите Двигатели внутреннего сгорания) с показателем п, определяемым согласно табл. 2 в зависимости от начального давления и начальной температуры пара.

Таблица 2. —Величины показателей политропы для перегретого пара.

	8	10	12	14	16
250°.	1.12	1,11	1,10	1,09	1,08
300°.	1,18	1.17	1,16	1.15	1,14
350°.	1,24	1,23	1,22	1,21	1,20

Предварение выпуска b’_а делается тем больше, чем больше число оборотов иди скорость поршня машины. Оно составляет для машин с выпуском в атмосферу 8—15% хода S поршня, а для машин с конденсацией— 10—20%. На диаграмме линия предварения выпуска чертится наглая. Выпуск происходит в машинах без конденсации при давлении р_а=1Д4-1-2 aim, в машинах с конденсацией—при давлении р_а 0,14-0,2 atm. В машинах с использованием отходящего пара (машины с противодавлением) давление р_авыби рается в зависимости от способа использования отходящего пара. В прямоточных машинах противодавление берут до 0,05 aim. Кривая сжатия строится для машин, работающих насыщенным паром, как равноосная гипербола; для машин с перегретым паром— как политропа с показателем »=1,14-1,3. Конечное давление сжатия р_с берется для машин с конденсацией равным до 1,5—2 aim,

для машин без конденсации оно доходит до ²/з Ρι· Степень сжатия (отношение части пути, на которой происходит сжатие, к ходу поршня S) м. б. взята для машин без конденсации 0,08—0,20, для машин с конденсацией 0,18—0,30. В прямоточных машинах степень сжатия равна 0,88—0,90. Предваре-

о ние впуска, равное берется обыкновенно

Фигура з.

0,005—0,015. Построение нормальной диаграммы одноцилиндровой машины представлено иа фигура 3. Диаграмма прямоточной машины Штумп-фа изображена на фигуре 4.

Аналитическое определение среднего индикаторного давления. Это определение сводится к нахождению аналитич. выражения для площади, заключенной внутри индикаторной диаграммы, причем обыкновенно для этого пользуются упрощенными построениями (строя диаграмму без предварений впуска и выпуска и без закруглений). Общий вид выражения для приближенной величины среднего индикаторного давления р₍, находимой аналитически, будет:

Фигура 4.

Vi=fiPi-fiPt, (10)

где ti и /₂ являются функциями величины вредного пространства т= (фигура 2), степени наполнения е и степени сжатия с. В виду упрощений, которые вводятся при выводе этой ф-лы, для нахождения истинной величины среднего индикаторного давления пользуются поправочным коэф-том полноты диаграммы β, полагая

Pi-βρϊ, (И)

β берется равным 0,96—0,98. Самые упрощенные ф-лы для насыщенного пара будут:

/₁=e + (e + m)lni±^, (12)

U=1 - с + (с + тонн) ]ц ^с-~- (13)

Если за кривые расширения и сжатия принимаются политропы с показателями n_t и «₂, то ф-лы перейдут в следующие:

-·+ϊγ5Μ,::)··"]·

Для машин с выпуском в атмосферу:

(14)

(15)

Vi=1,2 + 0,25 Vim- (16)

Для машин с конденсацией:

Pi =1,2+ 0,2 Vim, (Π)

где Vim—среднее давление впуска.

Машины многократного расширения. В этих машинах пар расширяется постепенно в нескольких цилиндрах. В настоящее время в стационарных машинах редко берется больше 2 цилиндров, в судовых машинах применяют часто машины тройного расширения (иногда и с разделением общего объёма цилиндра низкого давления на 2 цилиндра, так что общее число цилиндров будет 4). Между соседними цилиндрами

Фигура 5.

получается промежуточный объём, называемый ресивером. Типы машин двойного расширения—компаунд и тендем. В первых (схема фигура 5) цилиндры поставлены рядом, у каждого из них имеется своя шатунно-кривошипная передача, причем кривошипы поставлены на 90° друг от друга. Во втором типе (фигура 6) имеется один шатунно-кривошипный механизм и оба поршня действуют на один шток.Машины тройного расширения горизонтальные делают обыкновенно с двумя цилиндрами, расположенными как в тендем-машине,и с третьим цилиндром, имеющим свой поршень и шатунно-кривошипную передачу (система тендем-компаунд) фигура 7. Кривошипы обеих систем располагаются под углом 90° друг к другу. Верти-

Фигура 6.

кальные же машины тройного расширения строят всегда с цилиндрами, расположенными рядом,имеющими каждый свою шатунно-кривошипную передачу, причем кривошипы эти расположены под углом 120° друг к другу. Этот тип имеет значительное применение в судовых установках. Если про-

Фигура 7.

небрегать всеми потерями при переходе из одного цилиндра в другой, считать объём пространства между цилиндрами (ресивера) бесконечно большим, а также пренебречь вредными пространствами во всех цилиндрах, то получается идеальная диаграмма, дающая такую же величину работы пара, как в одноцилиндровой машине, у которой размеры цилиндра равны размерам цилиндра

Фигура 8.

низкого давления многоцилиндровой машины, а количество впущенного пара равно количеству его, вводимому в цилиндр высокого давления (фигура 8). Принятие во внимание ресиверов и вредных пространств дает различные отступления от этого простого вида диаграммы. Для учета этих отступлений применяются различные методы построения соединенных диаграмм, из которых наибольшей известностью пользуется способ Ш ретор а. В этом способе сначала чертят объёмные диаграммы для обоих цилиндров, изображающие связь между углами поворота кривошипа и путями поршней, после чего под каждой из таких диаграмм строят индикаторную диаграмму соответственного цилиндра. На фигуре 9 изображена такая соединенная диаграмма для машины компаунд; на фигуре 10—для машины тендем. Аналогично чертят и диаграммы для машин тройного расширения. 13 соединенных диаграммах масштабы объёмов и давлений одинаковы для обоих цилиндров; поэтому эти диаграммы являются ранкинизированными (смотрите Индикатор, индикаторная диаграмма). Если имеются снятые или построенные вышеуказанными способами соединенные диаграммы, то среднее индикаторное давление для всей машины находят, суммируя площади отдельных диаграмм и деля на длину, изображающую объём цилиндра низкого давления. Назвав это среднее индикаторное давление Pi, получим для индикаторной мощности всей машины выражение:

N,=

Ui

^яЩ

2 Sn

60-75 ’ <¹⁸)

где 1)„—диаметр цилиндра низкого давления в см, S—ход поршня в м, п—число об/м. Для проектирования новой машины двой-

Фигура 9.

ного расширения задаются следующими величинами: давление впуска и выпуска р_ги р₂ atm, эффективная мощность N, 1Р, число οδ/м. п. Для построения индикаторной диаграммы нужно прежде всего выбрать отношение объёмов цилиндров и объём ресивера. При выборе отношения объёмов цилиндров в машинах двойного расширения руководятся следующими требованиями: 1) равен ство мощностей обоих цилиндров, 2) равенство падений t° в обоих цилиндрах, 3) равенство наибольших сил давлений на поршни обоих цилиндров. Для машин компаунд имеет особенное значение требование равенства работ (с соблюдением по возможности и .третьего требования), для машин тендем (при насыщенном паре)—требование равенства падений температур. В современных машинах выбирают отношение объёма цилиндра н 13кого давления (ц. н. д.) к цилиндру высокого давления (ц. в д.) в пределах 2,2—

3. Объем ресивера берется лежащим между объёмами ц. в д. и ц. н. д. Механический кпд берется обыкновенно несколько ниже, чем для соответственных одноцилиндровых машин. (3-д Гумбольдт дает величины этого коэф-та между 0,80 и 0,S9 в зависимости от размеров машин.) Средняя скорость поршня берется равной тем же величинам, что и для одноцилиндровых машин; отношение хода

Фигура 10.

поршня к диаметру цилиндра низкого давления f выбирается нормально в следующих

Do

с пределах: ψτ 0,8-У 1,2 для нормальных го-

Do

S

ризоптальных заводских машин; _п=0,5-У

Do

0,9 для нормальных вертикальных заводских машин.

В машинах двойного (и вообще многократного) расширения различают степень наполнения «_х ц. в д. и степень наполнения ц. н. д. и приведенную степень наполнения £_г. Если назвать объёмы ц. в д. и ц. н. д. соответственно υ и V, то

Для нахождения приведенной степени наполнения обыкновенно задаются давлением конца расширения в ц. н. д. (точка г на идеальной диаграмме фигура 8) и от нее строят обратным построением общую гиперболу (для насыщенного пара) или политропу (для перегретого) до пересечения с линией давления впуска. Давление в конце расширения в ц. н. д. р„ берется при выпуске в атмосферу 1,2—1,8 atm, при работе с конденсацией 0,5—0,8 atm. Для машин двойного расширения при работе с конденсацией e_t=0,05-У 0,06. Для предварительной проектировки величина среднего индикаторного давления Pi м. б. определена по ур-ию:

Р,= 1,2 + 0,09 р,_т, (20)

где р_1т—среднее давление впуска в ц.в. д.

Фигура 11.

Стационарных машин тройного расширения в настоящее время почти не строят. Для pi в машинах тройного расширения Грассман дает следующую ориентировочную формуле: _ч

Pi =1,2 + 0,05 p_im. (21)

Расход пара и использование тепла в паровых машинах. В основу теоретич. рассмотрения вопроса о происходящем в II. м. преобразовании тепла в ме-ханич. энергию кладется рассмотрение и д е-а л ь н о г о кругового т процесса (с.м. Термодинамика). За такой кру-^s говой процесс можно принять 1) цикл Карно, 2) цикл Ренкина, 3)цикл Е. Мейера. Цикл Карно является довольно близким к процессу II. м., которая работает насыщенным паром, но отличается от процесса этой машины тем, что в последней части смесь пара и воды должна была бы путем адиабата ч. сжатия обращаться в воду при давлении, соответствующем температуре испарения,между тем как в П. м. обращение в воду происходит полностью в конденсаторе при постоянном давлении.

Поэтому целесообразнее брать за идеальный процесс П.м.цикл Ренкнна, изображенный на фигуре 11. Этот процесс представляет еще и то удобство, что его можно принять за идеальный также для перегретого пара.

Фигура 12.

J_I_I_1_1 I Illi I I -+—I ЛулМки I „

1.6 а (7 ίβ·

Фигура 13.

Работа 1 килограмм пара, совершающего цикл Ренкина, находится из выражения:

АГ-₀=Ч~г_г, (22)

где А означает термич. эквивалент работы (равный 1/427), L₀—работу 1 килограмм пара в килограммахм,

$i и ?2—теплосодержания пара в начале и конце адиабатического расширения (линия bс на фигуре 11). Эти теплосодержания проще всего находятся по диаграмме Молье (смотрите Водяной нар). Эитрогтч. диаграммы цикла Ренкина изображены на фигуре 12: DABCD— для насыщенного пара, ВАВВ_гС₂В—для пара перегретого; нахождение разности ц—?₂представлено на фигуре 13. В диаграмме 1S, в которой абсциссы выражают собою значения энтропии, а ординаты — теплосодержание пара, тепловое значение AL₀ работы 1 килограмм пара в совершенной машине выражено перпендикуляром опущенным из точки а_х на линии /ц-Const ^фиг· 14.

до точки пересечения а₂ с линией р_а= Const, причем точка а₁ для первоначально перегретого пара определяется его темп-рою Т_г, а для насыщенного пара—его удельным количеством пара х. В процессе Е. Мейера (принятом Обществом немецких инженеров) учитывается неполнота расширения пара в II. м. Поэтому цикл этот имеет вид, изображенный на фигуре 14 (диаграмма в координатах р, v) и фигура 15 (энтропнч. диаграмма). Цикл этот тоже вызывает нек-рые возражения (Дэрфель.Гейль-ман). Во всяком случае вычисления с ним гораздо менее удобны, чем для цикла Ренкина. Поэтому предпочтительнее принять за идеальный цикл для II. м. цикл Ренкина (что принято также и для паровых турбин). Зная величину AL₀, можно найти расход пара d₀ в килограммах на силочас в идеальной II. м.:

do —

632,3

ALq

(23)

Число 032,3 Cal есть термический эквивалент одного силочаса.

В реальной машине использование тепла получается меньшее, нежели по циклу Ренкнна. Если обозначить использование тепла в цилиндре реальной II. м. через A Li, то отиоше-

^ние TlI - l‘ - V называется относительным индикаторным или тер-модинамич. кпд П. метров.

Знание p_gi дает возможность найти расход пара реальной П. м. Назвав этот расход на индикаторный силочас через d, получаем:

^ _ 632,3 _ 632,3_

~~ Atf ~ (ii - H)Vgi

(24)

Коэф-т ri_gi выражает степень приближения реальной машины к идеальному процессу. Для современных II. м. высокого давления

Pgi=0,8-Н),85; для хороших обыкновенных Ii. м. двойного расширения ч_д1 0,7 -р 0,8; для одноцилиндровых машинrj_gi 0,65-р0,75. В исключительных случаях получались и более высокие значения ??.,·. Самая степень использования тепла в идеальной II. м. характеризуется индикаторным термическим кпд идеальной машины. Под ним разумеют отношение количества тепла, преобразованного в работу, к количеству тепла, принесенного с паром в машину. Для цикла Рен-кина этот коэф-т будет:

*2 ’

(25)

г/,—теплосодержание воды при давлении р_гвыпуска. Заметим, что многие авторы отбрасывают величину ?2 в знаменателе, так что получается:

(26)

Разница между обоими определениями невелика. Индикаторный термин, кпд реальной машины p_ti есть отношение количества тепла, преобразованного в работу в цилиндре П. м., к количеству тепла, принесенного паром в машину:

d»(»i - Ц)

(27)

Из ф-л (25), (20) и (27) получаем также:

Vti=Vot Vgi (28)

Коэф. η_{,· колеблется для П. м. в очень широких пределах: для паровозных и небольших машин, работающих при невысоких давлениях и без конденсации, он достигает величин 0,07—0,09; для хороших одноцилиндровых машин он доходит до 0,12; для прямоточных машин 0,16 — 0,19. В самых лучших стационарных машинах (тройного расширения с перегретым паром, локомобили Вольфа и Ланца с высокоперегретым па-ром) %ί=0,21-Η),23. Для машин самого высокого давления (60 atm) η„· доходит до 0,3. Термин, эффективный коэф. ^выражает использование тепла на эффективную работу:

Vu=VuVm> (29)

где >]_т—механич. кпд. Назвав расход пара в килограммах на 1 эффект, силочас через il_e, получим

622.3

^Vt*~ dAh ы)‘

(30)

Наконец полное использование тепла во всей паровой установке, то есть полный эконом ич. кпд η,_κ., получим, введя кпд котельной установки

V,K.=Vtel“. (31)

Применяя ф-лы (31). (29) и (28), получим такое разложение полного экономна, кпд:

V_$K.=V_K.VotV_Qi>lm. (32)

Наибольшее значение η_3Κ., полученное из опытов над локомобилем с высокоперегретым паром, следующее:

V_K. - 0,777; η_α=0,30; _V=0,78; _Vm=0,916;

= 0,777-0,30-0,78-0,916 0,173.

Обыкновенно же в хороших П. м. η_3Κ. не превосходит 0,12—0,13. Для паровозных и малых машин низкого давления η_3Κ_ понижается до 0,05.

Расход пара в П. м. м. б. точно найден только непосредственно опытом. Но для предварительного расчета важно иметь приблизительное определение этого расхода. Прежде всего по данным, взятым из индикаторной диаграммы, находят необходимый или полезный расход пара ci, в килограммах на силочас. Для одноцилиндровой П. м. получим:

где ε — степень наполнения, с — степень сжатия, т—величина вредного пространства, р,—величина среднего индикаторного давления, у_х—удельн. вес пара в момент окончания впуска (кг/м³) и у,—удельн. вес пара в момент окончания выпуска (кг/м³). Для машин двойного расширения получается аналогичная формула, но в пей надо ввести в скобки величины, относящиеся к цилиндру высокого давления, а перед скобками ввести множитель, равный отношению объёмов ц. в д. и ц. н. д.:

di=у [(£! + т_г) Уз. - (с_х + mi)y₂1, (34)

где г,—степень наполнения ц. в д., т_л— вредное пространство ц. в д. и с₁—сжатие в ц. в д. Полученные ф-лы дают однако расход значительно меньший, чем тот, к-рый получается при непосредственных опытах с II. м. Главной причиной этого дополнительного расхода служат явления обмена тепла между паром и стенками цилиндра. Явления обмена тепла происходят в цилиндре П. м. след, образом: входящий пар в период впуска имеет высокие давление и Г. Он встречает стенки цилиндра охлажденными за период предыдущего расширения и выпуска. Вследствие этого часть входящего пара конденсируется на стенках цилиндра в виде капелек воды: происходит начальная конденсация пара. Т. к. объём конденсированной воды очень мал по сравнению с объёмом пара, то взамен ее должно поступить новое количество свежего пара (добавочный расход на начальную конденсацию). Вошедший в цилиндр пар во время расширения понижает свою t°, и она делается ниже, чем t° стенки и осевшей на ней воды, вследствие чего часть воды, имеющейся на стенке, испаряется за счет теплоты стенки. Вода, не успевшая испариться во время расширения, продолжает испаряться во время выпуска, окончательно охлаждая стенку ко времени нового впуска. Это испарение воды ведет к повышению линии расширения над равноосной гиперболой (для машин, работающих насыщенным паром). Имеется особый прием построения преобразованной линии расширения для суждения об этом отклонении с целью составить понятие о величине явлений обмена тепла (характеристика Дэрфсля и Лейнвебера). Что касается эмпирич. ф-л для расхода пара на начальную конденсацию,то наибольшим распространением пользуется до сих пор формула Грабака с изменениями, внесенными Поль-гаузеном. Ф-ла эта имеет вид:

di=а ——= кг на силочас, (35)

где с_т—средняя скорость поршня. Коэфи-циенты а н А имеют следующие значения: А=6,04-5,0 для машин, работающих насыщенным паром с выпуском в атмосферу; А=4,5-у4,2 для таких же машин с конденсацией и паровой рубашкой; А=0,1 от приведенных значений для машин, работающих перегретым паром при средней величине перегрева (80—120°); Л=0,05 от тех же значений при сильном перегреве (120 —160°).

d_t= ^{271(e + m)y}r (^g + nOy»], (33) I Коэфнциент а зависит от отношения

g

1 1,25 1,5 2 2,5 3 4 5

<=0,82 0,87 0,01 1,00 1,0S 1,15 1,29 1,41

Для машин двойного расширения применяются те же ф-лы, но величина коэф. А берет-

Для машин, находящихся в очень хорошем состоянии, расход может уменьшаться до половины величины, даваемой ф-лой (36). При перегретом паре расход на пропускание равен примерно 0,75 от величин, указанных

Таблица 3.—Р а с х о д пара в килограммах па эффективный с и л о ч а с в одноцилиндровых

П. м. (обыкновенных клапанных).

Выпуск в атмосферу Конденсация

Мощность, IP		20		250		1 000		50		250		1 000
Нач. да-	Скорость				t	п а	р а п	р И В	пуске
вление рь	поршня Cm,
aim	М/СК	250	300	250	300	250	300	250	300	250	300	250	300
8	2.5	9.0	8.3	8.75	8.0	_		6.6	6,1	6.35	5,8
8	3,0	—	—	8,5	7.8	8,35	7.65	—	—	6,2	5,68	6.0	5.5
8	3.5	—	—			8.2	7,5	—	—	—	—	5.8	5.53
10	2,5	8.35	7.7	8,1	7.4	—	—	6,45	5,85	6.2	5,7	—	—
10	3.0	—	—	7,9	7.25	7,75	7,1	—	—	6,9	5,5	5.85	5.35
10	3,5	—	—			7,1	6.9	—	—	—	—	5,65	5,2
12	2,5	8.05	7.3	7,85	7,15	—	—	6,3	5,75	6,15	5.55	—	—
12	3,0	—	—	7,60	6,9	7,45	6.75	—	_ —	5,9	5,4	5.75	5,25
12	3,5	—	—	—		7,35	6.65	—	—	—	—	5.6	5,15
14	2.5	7,8	7,05	7.55	6.85	—	—	—	—	—	—	—	—
14	3.0	—		7,35	6,65	7,25	6,55	—	—	—	—	—	—
14	3,5					7,1	6,45		—	—	—	—	—

ся при выпуске в атмосферу и при насыщенном паре равной 4,2—4; для машин с конденсацией А берется в 4—3,5. Для машин тройного расширения, работающих с насыщенным паром, Д-3,2-1-3. При перегретом паре берут для А значения 0,1—0,05 от при веденных значений для насыщенного пара в зависимости от степени перегрева. Кроме потерь от начальной конденсации пара имеются еще потери пара на нецлотности (порш-

Т а б л. 5, — Расход пара в машинах двойного расширения с клапанным распределением с конденсацией.

Индикаторная мощность, IP		250		1 000
Начальное	N. i0 II.1 ра Ν^πρπ в ну-
давление рi, aim	скорость N. поршня *	250	300	250	300
8	2,5	6,00	5,55	_	_
8	3,0	5,85	5,40	5,65	5,20
8	3,5	—	—	5.50	5,00
10	2,5	5,70	5.25	—	—
10	3,0	5,50	5,10	5,35	4,95
10	3,5	—	—	5,20	4,80
12	2,5	5,40	5,00	—	—
12	3,0	5,25	4,85	5,15	4.75
12	3,5	—	—	4,95	4,60
14	2,5	5,30	4,90	—	—·
14	3,0	5,10	4,70	5,00	4,60
14	3,5	—		4,85	4,45

* с_т в м/ск. ня и парораспределительных кранов). Эти потери определяют по ф-ле:

d,·=— ^,8= + -,¹- кг на силочас. (36)

V NiC_m ² m

для насыщенного пара. Полный расход d,· пара получается равным

dt-d’t + d’i + id. (36)

Дэрфель дает для подсчета потери на начальную конденсацию в м,длинах, работающих влажным паром, следующий способ расчета: потеря относится в килограммах на силочас на 1 с.и² площади поршня при среднем давлении p_im впуска, равном 9 atm. Для этого давления он принимает потерю на начальную конденсацию равной 0,16—0,22 килограмма /силочас ем² для старых машин с паровыми рубашками и 0,25—0,4—для быстроходных машин без паровых рубашек. При других давлениях нужен пересчет этих величин в отношении

^р”". Для машин, работающих перегретым паром, потери на охлаждение при впуске

Таблица 6. — Расход пара в клапанных маширах двойного расширения с конденсацией по д а п и ы м з - д а Луг с-бург-Нюрнберг.

Pi, aim		Н а	г р у 8 к а
	5/4	1/1	3/4	1/2 1/4
8	5.70	5,35	5,50	5,80	6,50
9	5,50	5,20	5,30	5,60	6,30
10	5,30	5,05	5,10	5,45	6.10
11	5,18	4,90	4,97	5,30	5,95
12	5,05	4,75	4,85	5,18	5,80
13	4,92	4,65	4,75	5,05	5,68
14	4,80	4,55	4,65	4,92	5.55
15	4,70	4,45	4,55	4,80	5,43
16	4,60	4,35	4,45	4,70	5,30

учитывают, принимая в формуле для полезного расхода пара (31) плотность у, при конце впуска, соответствующую 1° пара на 60—80° ниж! первоначальной 1° перегрева. Для ориентировки в расходе пара в различных машинах приводятся данные для исполненных П. м. (табл. 3—6).

Влияния разных факторов на расход пара. Способы уменьшения начальной

Таблица 4. — Расход пара в килограммах на эффективный сило-чае в прямоточных П. м. з-д а Аугсбур г-Н ю р н б е р г.

Начальное давление Pi в aim	8	9	10	11	12	13	14	15	16
i/, (нормальная)	5,17	5,10 5,03		4,95	4.S6	4.77	4.6S	4,59	4,50
Нагрузка { 3/,.	5,00	4.93 4.86		4,79	4.71	4.63	4.54 4,45		4.4
Чг.	4,88	4,86 4,76		4,70	4,63	4,56	4,49	4,35 4,33

к о н д е н с а ц и и. Если не принимать во внимание явлений обмена тепла между паром и стенками цилиндра, то расход пара в паровой машине будет зависеть только от давления впуска и выпуска и степеней наполнения и сжатия, причем расход пара будет непрерывно уменьшаться при увеличении давления впуска и уменьшении давления выпуска; для уменьшения расхода пара нужно также применять полное расширение и при этом, как показал Цейнер, доводить сжатие до давления впуска. Если применять неполное расширение, то и для сжатия получается известный максимум, легко находимый. Применение расширения в нескольких цилиндрах не приносит теоре-тич. выгоды; применение перегретого пара дает сравнительно небольшую выгоду. Все эти выводы существенно изменяются в реальной машине вследствие влияния явлений об-менатепла между паром и стенками цилиндра. Наивыгоднейшая степень наполнения значительно меньше той, которая соответствует полному расширению. Опыты Гирна показали большую выгодность применения машин двойного расширения и перегретого пара. Затем было обнаружено значение целого ряда факторов, влияние которых совершенно не м. б. учтено с точки зрения теории, не учитывающей явлений обмена тепла между паром и стенками цилиндра. Так было показано влияние увеличения скорости поршня. Это влияние объясняется тем, что чем меньше продолжительность каждого цикла работы пара в цилиндре, тем меньшее значение имеет обмен тепла, так как для действия холодных стенок на высоконагретый пар получается меньший промежуток времени. Опыты Делафина с II. м., имевшей парораспределение Корлисса, показали выгодность применения отдельных четырех путей для впуска и выпуска пара с обеих сторон поршня, так как при этом получается меньшее охлаждение поверхности паровых каналов, непосредственно соприкасающихся со свежим паром, да и самая величина поверхности вредного пространства получается меньше. Дальнейшие опыты указали на особенную действительность трех способов для уменьшения начальной конденсации: 1) устройство паровых рубашек, 2) расширение пара в нескольких цилиндрах, 3) применение перегретого пара. Уменьшение начальной конденсации при применении паровых рубашек объясняется тем, что они прогревают цилиндр и повышают его t°, не давая ему охлаждаться в периоды расширения и выпуска. Поэтому свежий пар, входящий в цилиндр, встречает поверхности с достаточно высокой ί° и конденсируется слабее, чем при отсутствии паровых рубашек. Влияние паровых рубашек особенно резко сказывается при небольших машинах, работающих насыщенным паром. В небольших машинах получается именно неблагоприятное отношение между поверхностями, действующими охлаждающим образом на пар, и объёмом этого пара. Для машин больших размеров экономия, приносимая паровыми рубашками, меньше, а для перегретого пара она вообще не имеет значения, вследствие чего в современных машинах, работающих пере гретым паром, вообще не применяют паровых рубашек. Машины многократного расширения находятся также в более благоприятных условиях в отношении явлений обмена тепла, чем машины простого расширения, так как у них полная разность температур пара при давлении впуска и при давлении выпуска разделена на 2 или 3 части, а потому и разность τι мператур пара и стенок цилиндра соответственно уменьшается, в результате чего уменьшается также и начальная конденсация. Поэтому в машинах многократного расширения делается выгодным применение пара высокого давления и больших степеней полного расширения пара. Кроме уменьшения начальной конденсации в машинах многократного расширения уменьшается также влияние пропусков пара, т. к. получается меньшая разность давлений с обеих сторон поршня; кроме того пар, прошедший без совершения работы в цилиндре высокого давления, дает еще работу в цилиндрах среднего и низкого давлений. В экспло-атационном отношении машины с расширением пара в нескольких цилиндрах имеют недостаток худшего регулирования, чем одноцилиндровые или спаренные машины, т. к. регулятор действует в машинах многократного расширения только на ц. в д. и пар, уже поступивший в машину до начала процесса регулирования, дает прежнюю величину работы в ц. н. д. Кроме того машины многократного расширения выходят дороже, чем одноцилиндровые или спаренные машины, и требуют большего комплекта разнородных запасных частей. С применением перегретого пара значение машинтройного расширения утратилось, и они остались только в области судовых машин (где применение перегретого пара сделало большие успехи только в самое новейшее время), стационарные же машины делаются только простого или двойного расширения.

Применение перегретого пара. Выгодность перегретого пара была доказана уже старыми опытами Гирна, по применение его встретило вначале затруднение в неудовлетворительности тогдашних смазочных материалов растительного происхождения и сальниковых набивок. Широкое распространение XI. м., работающих перегретым паром, началось после применения конструкций перегревателей для высоких темп-р (до 350°), предложенных В. Шмидтом. В настоящее время высокоперегретый пар получил широкое распространение во всех паровых установках (в машинах стационарных, судовых и паровозных, а также паровых турбинах). Применение его является самым действительным средством для уменьшения начальной конденсации. Выгодность применения перегретого пара объясняют в настоящее время тем,чтообментепла, происходящий между слоем перегретого пара, прилегающим к стенке цилиндра, и самой стенкой (сам по себе по новейшим данным даже ббльший, чем для насыщенного пара), но вызывает осаждения пара на стенках цилиндра, а потому не происходит испарения во время расширения и выпуска, охлаждающего стенку, так что она остается горячей к моменту впуска свежего пара.

Прямоточные м а ш и н ы III т у м п-ф а. В обыкновенных машинах пар входит и выходит или по одним и тем же каналам (в золотниковых машинах) или возле крышек цилиндра по двум отдельным путям. Поэтому пар, следующий за поршнем в пета б л. 7. — Эффективные влении и перегреве, выооком вакууме и большом сжатии) одинаков в обыкновенном цилиндре и в прямоточном цилиндре. Малый расход пара в машинах Штумпфа и их большие конструктивные преимущества (отсутствие специальных органов для выпуска,

мощности в IP г о р и з о и т а л ь и ы х м а ш и а с клапанным распределением а-да Во ран г.

Ход порш ня, мм	Диаметр цилиндра, мм	И пело об/м.	Средппп скорость поршня, м/ск	Давление впуска, aim
				8,5		10	,5	12,5		8	,5	10	»5	12,5
					Выпуск в		атмосферу			Конденсация
				*1	*2	*·	•2	*>	2	♦I	*2	*1	*2	*1	*2
500	280	170	2,83	44	57	60	78	76	98	42	55	53	69	64	83
	305	170	2,83	52	68	69	90	96	125	49	64	63	82	77	100
	360	170	2,83	73	95	100	130	125	162	70	91	88	114	106	138
600	325	155	ЗЛО	65	85	88	ш	110	143	62	S0	79	193	96	125
	350	155	ЗЛО	75	97	100	130	125	162	72	94	92	129	112	155
	400	160	3,20	99	130	139	180	178	232	100	130	121	160	148	192
700	360	135	3,15	81	105	ПО	143	138	180	78	101	100	130	122	158
	390	135	3,15	96	125	130	169	162	210	92	115	115	150	138	180
	430	150	3,50	137	178	185	210	232	302	130	163	106	216	200	260
800	400	125	3,33	104	135	142	181	180	234	103	134	129	168	145	188
	430	125	3,33	124	161	168	218	212	276	119	155	150	195	ISO	284
	500	135	3,60	180	234	244	317	308	400	175	228	118	284	260	338
000	450	125	3.75	152	198	206	268	250	325	115	188	185	240	225	292
	4S0	125	3,75	178	225	235	305	290	380	167	217	210	273	253	329
	550	125	3.75	230	299	310	405	390	507	220	2S6	276	359	ззо	430
1 000	500	107	3.57	181	236	246	320	310	403	172	224	216	281	260	338
	535	107	3,57	207	269	282	366	356	463	198	258	250	325	300	390
	610	125	4,17	312	406	425	550	535	695	300	390	380	495	460	600

*1 Нормальпая мощность. *² Максимальная мощность. риоды впуска и расширения, должен переменить свое направленно для выпуска и идти обратно к крышке. При этом по мнению Штумпфа происходит особенно интенсивное охлаждение поверхностей, открываемых для свежего пара. Для избежания этого он предложил (ок. 1909 г.) свою конструкцию (принцип которой был раньше предложен англ. инж. Тоддом) паровых машин, у которых выпуск пара происходит через выпускные

окна а, расположенные посередине длины цилиндра, которые открывает поршень (фигура 16). Т. о. создается поток пара, имеющий постоянно одно и то же направление (отсюда название прямоточные П. м.). Машины Штумпфа показали чрезвычайно малый расход пара, не уступавший лучшим компаунд-машинам. Грассман прямыми сравнительными опытами доказал, что расход пара при одинаковых условиях (высоком да-

применение цилиндра простого расширения) вызвали большой успех машин Штумпфа. К постройке их перешли многие лучшие герм, з-ды (Аугсбург, Нюрнберг, Зульцер идр.), а также многие англ, и америк. заводы. Они нашли также широкое применение в

Табл, в,—В ертикальные одноцилиндровые машины с распределением поршневыми золотниками з-даФлот-ман в Гер не (без конденсации). ·

Днам. цилиндра, миллиметров.		160	220	250
Ход поршня, миллиметров.		200	300	300
Число об/м.		270	240	210
Давление	Наполнение, О /О	Мощность, ЕР
6	28	9	23	33
	44	13	32	47
7	26	10	26	38
	40	14	37	55
8	22	11	23	42
	36	16	41	61
9	20	13	29	43
	33	18	43	64
10	18	14	31	45
	29	19	46	67
11	16	15	32	47
	26	21	48	70
12	14	16	33	—
	24	22	49
Маховик { ;		700 200	1 700 220	1 700 220
Вес машины	кг.	1 ЗСЮ	2 500	2 700

специальных видах II. м., наир, прокатных, рудоподъемных, воздуходувных, даже иногда паровозных. В новейших локомобилях Вольфа ц. н. д. делается прямоточным. В машинах Штумпфа получается очень большое сжатие; при переходе от работы на кон-

денсацию к работе на выпуск сжатие это получилось бы слишком большим, поэтому делают специальные вентили, открывающие при слишком большом сжатии дополнительное вредное пространство. Машины Штумп-фа делают также иногда с 2 клапанами для выпуска. Образцы прямоточных машин приведены на фигуре 67 и 68.

Данные относительно исполненных П. м. приведены в таблице 7—9.

ший 90°, то есть равный 90° + 6 (чтобы обеспечить сдвиг золотника из его среднего положения на величину (e + v,), как показано на фигуре 18. Угол <5 называется углом опережения эксцентрика. Перемещение золотника при повороте эксцентрика подчиняется тем же законам, что и движение поршня в связи с поворотом кривошипа (смотрите). Когда кривошип повернется на угол <р из своего мертвого положения, то золотник сдвинется на вели-

Таблица 9.—Э ф ф с к т и в п ы о мощности в ГР горизонтальных клапанных машин двойного расширения 8-д а Борз и г-Т е г е л ь.

Ход	Диаметр цилиндров, мм		Число	Ско рость	Давление впуска, aim
					8,5		10,5		12,5		8.5		10,5		12,5
ня,			об/м.	порш-		Конденсация						Выпуск в атмосферу
	выс.	НИЗ.
	дав.	дав.		м/с к	♦1	*2	*1	*2	*1	• 2	♦1	*2	*1	*2	*1	*2
500	275	430	170	2,83	79	103	108	140	112	146	73	95	83	108	90	117
	280	470	170	2,83	93	121	128	166	134	174	87	113	98	137	110	143
	350	560	170	2,83	133.	173	182	237	141	218	124	161	141	183	151	196
6.Ю	305	500	155	3,10	116	150	159	206	166	216	109	141	124	161	133	173
	325	540	155	3,10	136	176	188	244	195	254	117	152	146	189	154	200
	390	640	160	3,20	190	247	262	310	274	356	117	230	203	264	219	285
700	350	560	135	3,15	150	195	206	267	215	280	138	179	159	206	169	219
	360	605	135	3,15	174	226	240	312	251	327	162	210	185	240	200	260
	430	720	150	3,50	274	356	379	493	393	511	256	333	291	378	314	408
800	390	610	125	3,33	207	269	284	370	297	386	189	246	216	280	233	303
	400	670	125	3,33	227	295	312	406	325	423	208	270	237	308	255	331
	480	800	135	3.60	350	455	483	668	503	654	320	416	365	475	343	510
900	430	720	125	3,75	296	385	407	529	421	551	272	353	310	403	333	433
	450	770	125	3,75	339	441	465	603	486	632	311	404	355	461	382	496
	535	880	125	3,75	443	576	609	792	636	827	407	529	465	605	498	647
1 000	480	800	107	3.57	352	458	479	623	501	651	319	415	365	475	399	530
	500	855	107	3,57	500	520	547	711	572	744	365	475	412	545	448	582
	590	960	125	4,17	590	767	810	1 054	815	1 099	538	700	615	800	662	860
1 100	535	880	107	3,92	469	610	610	832	668	868	427	555	4S8	634	526	684
	550	945	107	3,92	540	702	759	961	768	999	495	643	563	732	606	788
	610	1 040	107	3.92	657	851	900	1 170	930	1 210	598	777	682	886	737	958
1 200	590	960	107	4.28	562	730	S3 2	1 082	873	1 135	555	722	628	816	685	890
	600	1 020	107	4.28	685	890	940	1 222	985	1 281	628	816	712	925	770	1 000
	700	1 140	107	4,28	853	1 109	1 170	1 491	1 220	1 586	780	1 014	885	1 150	960	1 248

Нормальная мощность. *² Максимальная мощность.

Парораспределение П. м. Простейшим парораспределительным органом в П. м. является коробчатый золотник (смотрите), изображенный схематически на фигуре 17.

Он представляет собой опрокинутую коробку с широкими ПОЛЯМИ, закрывающими или открывающими паровпускные каналы цилиндра. Внутренняя полость b золотника перекрывает паровыпускной канал а₀ и соединяет его то с одним, то с другим каналом а цилиндра. Золотник приводят в возвратно поступательное движение с помощью эксцентрика, насаженного на вал машины. Поля (или лапы) золотника имеют ширину ббльшую, чем ширина паровпускного канала а, так что в среднем положении золотника получаются пере крыш и: внешняя—е и внутренняя—t. Когда поршень находится в крайнем левом положении, то кривошип машины находится в левом мертвом положении. В это время паровпускное окно должен быть уже открыто на некоторую величину v_e, называемую линейным опережением впуска. Поэтому эксцентриситет эксцентрика должен опе-,режать кривошип на некоторый угол, боль-

чину ξ, определяемую из следующей ф-лы: ξ=г sin (<5 + <р), (37)

где г эксцентриситет эксцентрика. В этой формуле не учтено влияние конечной длины I эксцентриковой тяги, что вполне допустимо в виду малости отношения ₍^г (которое борется <. При этом если сдвиг происходит вправо, то получается открытие окна для впуска на величину

sin((5+90 <0), то окно открывается для выпуска на величину а_г=ξ — i.

Дальнейшая задача теории парораспределения состоит в решении двух вопросов:

1) нахождения углов кривошипа, соответ-

26

Т. 9. m. XV.

ствующих главным положениям золотника (то есть моментам начала впуска и выпуска с обеих сторон поршня); 2) нахождения положений поршня, соответствующих главным положениям кривошипа, найденным в предыдущей задаче. Для решения первой задачи служат золотниковые диаграммы, из которых особенным распространением пользуются две: Мюллер-Рело и Цейнера. В диаграмме Мюллер-Рело (фигура 19) строят ок

ружность радиуса г и через ее центр проводят прямую под углом <5 к горизонтальному диаметру, а затем 2 линии, параллельные этому наклонному диаметру на расстояниях, соответственно равных ей >. Эти линии в пересечении с окружностью дают главные моменты парораспределения: Τ_Λ·— начато парораспределения. Е_х начато расширения, Vа—начато выпуска, С₀—начато сжатия. В диаграмме Цейнера (фигура 20) через центр проводят вертикальный диаметр, а затем наклонный к нему под углом b. На этом последнем диаметре строят две касательные между собою окружности, диаметр которых равен г, а затем из центра проводят окружность, касательную к только

Г лером ярышки Сторона нрибошипа

что проведенным окружностям; эта последняя окружность изображает окружность кривошипа. Для нахождения главных моментов парораспределения из центра делают засечки дугами радиусов е и г и через точки пересечения этих дуг с окружностями диаметра г проводят прямые, пересекаю

Фиг. щие окружность кривошипа в искомых главных точках парораспределения. 2) Решение второй задачи дает связь между золотниковой диаграммой и индикаторной. Это решение может быть получено простейшим образом, пренебрегая конечностью длины L шатуна, причем из соответствующих точек на окружности кривошипа просто опускают перпендикуляры на горизонтальн. линию. При точном построении (вполне учитывающем конечность длины шатуна) вместо-перпендикуляров необходимо проводить дуги радиусом, изображающим длину шатуна, как показано на фигуре 21. При этом получается разница менадуиндикаторнымидиаграм-мами с левой и правой стороны цилиндра (точные диаграммы изображены на фигуре 21 сплошными линиями, а приближенные — пунктирными). Радиус для этих дуг (равный в масштабе построения длине шатуна. L=5R) слишком велик, следовательно построение это неудобно практически, и потому часто прибегают к приближенным построениям, из которых наибольшей известностью· пользуется построение проф. Ф. А. Бри-кса (так называется би-центровая диаграмма. Брикса). Это построение изображено на фигуре 22. В ней для нахождения положения поршня при данном положений кривошипа служит не радиус тП, проведенный через центр· основной окружности, а прямая Оа, параллельная тВ и проведенная через точку О, находящуюся на расстоянии от-

центра т; опуская из а перпендикуляр, получаем путь поршня х. Построение это отличается большой точностью (в последних работах своих Ф. А. Брике еще более уточни^ это· построение, откладывая не > ^а более· сложную функцию R и L). Влияние конечно-

Наполнение---и

Зад пня я сторона j_

* пеовбняя сторона “, выпуск---у—V—

7

•4 —. Зянпусн___

^передняя сторона. задняя стооена * -Раст—··--напопненигн

Фигура 23.

сти длины шатуна сказывается в различии фаз распределения по обеим сторонам поршня (фигура 23), что влечет за собой различие· индикаторных диаграмм. Для уравнивания-работ, развиваемых с обеих сторон поршня, устанавливают золотник сначала так, чтобы получались равные линейные опережения впуска, а затем сдвигают несколько в сторону крышки. Для достижения же полной одинаковости фаз распределения необходимо делать лапы золотника разной ширины. Золотниковая диаграмма дает возможность найти главные размеры золотника и каналов, а именно величины а, е, г, г. Обыкновенно полагают

(38)

г=а + е

(как показано на фигуре 19). В этом случае I Для достижения полной разгрузки паровые паровпускное окно открывают на полную | окна в золотниковом зеркале должен быть располо-величмиу только на один момент. Открыва- > жены по окружности, чтобы действующие ние и закрывание паровпускного окна про- со всех сторон силы давления взаимно урав-

ис.ходит медленно. Для ускорения этого закрывания берут г - а + е + А·: (39)

к называется перебегом золотника; к берется равным 0,14-0,2«. Золотниковая диаграмма дает относительные размеры величин г,о, е и г. Для нахождения их абсолютных размеров ищут абсолютную величину ширины паровпускного окна а. Назвав длину окна Ь, получим площадь паровпускного окна

= ab. (40) Площадь f находят по ур-иго:,

1~· (41)

где F—площадь поршня, с_т — средняя скорость поршня и w — некоторая фиктивная скорость пара. Принимают w=254-40 м/ск для золотниковых машин. Торможение пара начинается при впуске при величинах №5-00 м/ск, при выпуске w э 90 м/ск. Когда найдено, выбирают длину канала Ь= =0,64-0,6525 и получают а=, ; остальные размеры золотника находятся по диаграмме и по конструктивным сооб ряжениям. Конструкция простого коробчатого золотника для II. м., цилиндр которой имеет диаметр 0,2 метров и ход поршня б=0,33 м, изображена на фигуре 24.

Видоизменения простого золот-н и к а. а) Для устранения трения, производимого простым коробчатым золотником о зеркало, применяют уравновешенные золотники, главным типом которых являются цилиндрические золотники. новешивались. Для высокого давления и перегретого пара выполняют поршневые золотники с внутренним впуском свежего пара; тогда золотниковая коробка наполнена отработавшим паром, так что плотность сальников должна соответствовать только давлению последнего (фигура 25). Отработавший пар отводится через прилитый канал, соединяющий обе стороны золотниковой коробки, б) Одним из недостатков простого золотника является медленное открывание и закрывание. Для уменьше ни я этого недостатка применяют золотники с многократным впуском п а р а, из которых самым простым является золотник Трика, изображенный на фигуре 26. Пар проходит в паровпускной канал и непосредственно и через канал, сделанный в золотнике. Так. образ, в каждый момент впуск удваивается, как показано на

Фигура 26.

золотниковой диаграмме для золотникаТри-

ка (фигура 27). Для построения площади впуска как в период открытия канала, так и в период закрытия необходимо откладыватьдвойную величину отрезка 0,5а_х, на который открывается канал с обеих сторон. Когда этот отрезок при откр ыти и сделает-

^фцг· 27. ся равным 0,5 а,

то есть при полном открытии канала, площадь впуска ограничивают дугою радиуса е+а или соответствующей прямой. Золотники Трика делают часто в виде цилиндрических; на фигуре 28 дана конструкция золотника Трика для вертикальной П. м. с выпуском в атмосферу, 25== 0,2 .и, S= 0,2 .и, п=400 об/м. Золотники Пенна (применяемые в морских паровых машинах) устраивают с двойным впуском и выпуском. В золотниках Вейса и Гахвальда применяют еще перепуск пара с одной стороны поршня па другую, что несколько улучшает условияработыпара в машине. Эксцентрик для золотникового распределения изображен на фигуре 29. в) Для измене и и я

te et

наполнения при одиночных золотниках служат передвижные эксцентрики, изменяющие свой эксцентриситет и угол опережения под действием плоских регуляторов. При состоянии равновесия работы машины распределяющий эксцент

рик удерживается в соответствующем положении относительно главного кривошипа маятниками или вращающимися грузами регулятора, с к-рыми он соединен и с к-рыми вращается вокруг оси главного вала. Кри-

Фиг.

вая, по которой движется при этом центр эксцентрика, называется кривою центров или кривою перемещения (перестановки). Она характеризует изменения парораспределе ния. Па фигура 30 изображен эксцентрик с перемещением центра по прямой линии Е,Е₃(Лекутей и Гарнье). Для предельных положений E_l и Е₃ эксцентриситеты соответственно будут равны г, и г₃, a <5_t и будут углами опережения. На фигуре 31 изображено парораспределение Дэрфеля с вращением эксцентрика, управляющего распределением, по другому эксцентрику, закрепленному на валу машины. Кривая центров Е_х.Е₃ получается в виде дуги Е_ХЕ₃ круга, описанного из центра Е₀ неподвижного эксцентрика радиусом г распределительного эксцентрика. Золотник движется под действием «равнодействующего эксцентрика», эксцентриситет к-рогоявляется замыкающей стороной тр-ка, построенного на эксцентриситетах основного г₀ и передвигаемого г эксцентрика; следовательно OJ2₁=r₁ и ОЕ₃=г_аявляются эксцентриситетами для предельных положений; соответствующие углы опережения будут <5_t и (5₃.

Двойные золотники. В простых золотниках всех вышэоп юанных типов мы имеем определенную связь между фазами парораспределения, и именно такую, что по трем заданным характерным точкам парораспределения определяется четвертая. Предварения впуска и выпуска обычно меняются в узких пределах и считаются заданными. Поэтому задавшись еще степенью наполнения, получают определенную степень сжатия, причем малые степени наполнения влекут за собою слишком большие степени сжатия. Поэтому при проектировании простого коробчатбго золотника исходят из степени наполнения?

0,5; для золотников Трика 0,3—0,4. Для возможности выгодного применения меньших наполнений и для регулирования машины помощью изменения одной только степени наполнения применяются двойные золотники. Главными типами этих золотников являются золотники Мейера (регулируемые от руки) и золотники Ридера (регулируемые от регулятора). Кроме того применяют еще двойные золотники с эксцентриком, управляемым плоским регулятором (например двухкамерное распределение Дорфеля). Распределение Мейера изображено на фигуре 32. В нем имеются 2 золотника: нижний — распределительный, к-рый управляет началом впуска и выпуском пара, и верхний, расширительный (состоящий из 2 пластинок), определяющий только момент окончания впуска. Впуск пара в цилиндр происходит через канал распределительного золотника, действие которого ничем не отличается от обыкновенного золотника, но раньше, чем распределительный золотник закроет впуск в цилиндр, канал распределительного золотника может быть закрыт соответствующей верхней пластинкой.

Теория показывает, что момент закрывания определяется расстоянием ?/, между рабочим ребром 2 канала распределительного золотника и ребром пластинки (при среднем

положении обоих золотников): с уменьшением у₁ уменьшается и наполнение. Для изменения величины у у верхние пластинки соединены обшей тягой с правой и левой нарезкой и при вращении тяги от руки устанавливается желательное наполнение. Исследование обстоятельств парораспределения двойным золотником начинается с построения диаграммы Цей-нера или Мюллера для распределительного золотника. Затем нужно изучить специально движение верхнего золотника Фигура зз. по нижнему (которое вызывает закрывание канала распределительного золотника). Пусть ОЕд=г_д изображает эксцентриситет эксцентрика распределительного золотника (фигура 33), 6д — угол опережения, ОЕ_е=г_е— эксцентриситет и <5, — угол опе-режения эксцентрика расширительного золотника при начальном положении кривошипа. Если же кривошип ОК повернется на угол ω из своего начального положения, то эксцентриситеты займут положения ОЕ,^ и ОЕ. перемещения золотников будут изобра

жаться отрезками Оа, и 0(ц; относительное перемещение верхнего золотника по отношению к нижнему изобразится отрезком а, Ь, Нетрудно видеть, что можно эту же величину получить, построивт. н. относительный или результирующий эксцентрик изображаемый для начального положения кривошипа отрезком ОЕ,. этот отрезок ф_иг. 34.

получают, построив линию ОЕ,., равную и параллельную Е„Е_е(то есть построив параллелограм на ОЁ₀ как стороне и ОЕ_е как диагонали). При по вороте кривошипа на угол ω эксцентриситет г, относительного эксцентрика перейдет в положение 0Е_Г и отрезок Ос₁=а₁&_гизображает перемещение верхнего золотника по нижнему. Поэтому для исследования обстоятельств парораспределения, даваемых двойным золотником, строят диаграммы Цейнера для основного и относительного эксцентрика, как это изображено на фигуре 34. Для этого от вертикали ΥΥ против направления вращения машины откладывают углы опережения 6_q и <5„ обоих золотников и наносят положения их эксцентриковых кривошипов ODg=г_д и OD’_e== ту Параллелограм, построенный на последних, дает относительный эксцентриситет OD_r=r_r, и построенные на диаметрах ODg=ODg круги будут основными (распределительными) золотниковыми кругами, а круги, построенные на OD_r — OD_r, представляют собою относительные золотниковые круги. Главный кривошип при каждом своем положении отсекает на кругах, которые соответствуют распределительному (основному) золотнику, абсолютный путь, пройденный этим золотником, а на кругах относительного золотника — относительный путь обоих золотников, так что для какого-либо положения кривошипа Oli получаем перемещение нижнего золотника на величину равную Odi, относительный же сдвиг верхнего золотника по нижнему равен Ос,. Когда Ос, сделается равным расстоянию ?/, на фигуре 32, то произойдет закрытие канала нижнего золотника, то есть начнется расширение. Золотники Мейера применяют часто в цилиндрах среднего и низкого давления в машинах многократного расширения, причем для больших машин их выполняют в виде цилиндрич. золотников. Для изменения степени наполнения от регулятора применяют золотники Ридера (фигура 35). Они тоже состоят из двух золотников; каналы нижнего золотника наклонены под углом а к направлению рабочего движения золотника. Верхний золотник имеет вид трапецоидальной пластинки со сторонами, параллельными каналам нижнего золотника. Диаграмма парораспределения, даваемого золотникам Ридера, ничем не будет отличаться от диаграммы золотника Мейера, и продолжительность впуска определяется у_г, отсчитываемым в направлении рабочего движения между рабочими гранями золотников. Для регулирования производится перемещение верхней пластинки по нижнему золотнику в направлении, перпендикулярном к рабочему движению пластинки (как показано пунктиром на фигуре 35). При проектировании золотника берут из золотниковой диаграммы величину перекрыши у₃ для предельных наполнений ?/,; ширину а_г проходных каналов в основном золотнике у зеркала цилиндра выполняют равной 0,S-yia (при

Фигура 35.

одинаковой высоте h с окнами цилиндра); у расширительного золотника эта ширина определяется из уравнения α^ι,^αβι. Для предупреждения открытия левого канала

краем 3 при левом относительном мертвом положении золотников необходимо иметь р -г_г + а₂-у_г + ег; расстояние 3—i должно равняться ?> + (5; полная перестановка s-{y₃-yi)4^{a и} высота трапеции H=h_t + +β+2σ; перекрыта делается равной 8— 15 миллиметров. Нижнему золотнику в парораспределении Ридера обыкновенно придают вверху (форму полуцилиндра, тогда и верхняя пластинка загибается по окружности (фигура 36). Для больших машин ридеровское парораспределение выполняют в виде цилиндрич. золотников. В этом случае в верхнем и нижнем золотнике делают соответствующие наклонные прорезы. Эта конструкция является весьма совершенной и применяется даже для больших, особенно вертикальных машин. ¹ Кулисные распределения. Имеется большой класс машин,вк-рых необходимо изменять направление вращения. Сюда относятся машины паровозные, пароходные, рудоподъемные, прокатные (при станках дуо). В этих машинах применяются как

внутренний распределительный орган золотники. Внешние же парораспределительные органы этих машин образовывают кулисные распределения. Вместе с достижением своей основной задачи (изменения направле ния вращения) кулисы изменяют также степень наполнения, так что являются и регулирующим органом. Кулисы делят различным образом на классы; мы ограничимся приведением одного примера из каждого класса. 1) Кулиса Стефенсона является первой по времени изобретения и применяется до сих пор в паровозной и пароходной практике, а также в прокатных машинах. Способ действия ее уясняется из фигура 37. Эксцентрики

да, так как действие их соответствует тому или другому направлению вращения машины. От эксцентриков идут тяги к самой кулисе, представляющей собой дугу, в которой движется камень, связанный с золотниковым штоком. Сама кулиса подвешена к концу рычага, вращающегося вокруг некоторой неподвижной точки, причем кулиса подымается вверх или опускается вниз. Сплошные линии, показанные на фигуре 37, А, соответствуют кулисе с открытыми тягами, пунктирные—кулисе с перекрестными тягами. При нижнем положении кулисы (фигура 37, В) обстоятельства движения определяются полностью эксцентриком переднего хода, при верхнем (фигура 37, С)—эксцентриком заднего хода. В промежуточных положениях получается сложное движение с уменьшенной степенью наполнения. Среднему положению кулисы (фигура 37, А)соответствует наименьшее наполнение (вообще говоря малое, но не равное нулю; оно может обратиться в нуль лишь при перекрестных тягах). Общая картина обстоятельств парораспределения, даваемых кулисою, м. б. получена на основании теоремы, доказанной Цейпером, что для промежуточных положений кулисы действие ее м. б. заменено одним (результирующим или фиктивным) эксцентриком.

Нахождение этого эксцентрика для кулисы Стефенсона показано на фигуре 38.

Горизонтальные проекции путей точек А и В выражаются общим уравнением s=sin (<5 + а ± β).

На фигуре 38 показано графическое нахождение величин г г

« -. II Г2 =

¹ С08 βι ¹ COS 02

Принимая кроме того во внимание рычаж-

tiyio передачу, получим для эксцентриситетов следующие выражения:

г 1	Ic + uv	(42)
CoS βι	1 2C j
г		(43)
cos	V 2C

тоже заменено действием двух эксцентриков с эксцентриситетами r_x=R ” (R—радиус кривошипа машины, n=HG, m=GJ) и r_s== г “ _т ^п (и—расстояние камняот центраку-

Оти эксцентриситеты должны быть отложены от центра U на линиях г_х и г₂ и на них

построен параллелограм, дающий величину и угол опережения результирующего эксцентрика R при данном положении кулисы. Сделав это построение для нескольких положе нием, с—длина половины кулисы, г—радиус небольшого кривошипа, заменяющего эксцентрик). Эксцентрик г_г опережает кривошип на 180°, эксцентрик г_г—на 90°. Складывая геометрически эксцентриситеты г_х и г_г получим эксцентриситет результирующего эксцентрика R_r. Точка R,- движется (при сделанных предположениях) по прямой линии (как показано на фигуре 43). Приведенные соображения дают только общую ориентировку в действии кулисы Гейзингера, обыкновенно исследуемой тоже графич. приемами. Новейшие исследования геометрия. характера кулисы Гейзингера принадлежат Гр шеману. Есть еще более сложные кулисы этого класса, например кулиса Савельева. 3) Третий класс кулисных механизмов характеризуется рабочим движением камня в кулисе, то есть кулиса является направляющей для движения камня (отсюда немецкое название этих парораспределений: Lenker—Umsteuerungen). Эти кулисы нашли особенно широкое приложение в судовых и“ рудоподъемных машинах. К этому классу относятся кулисы Маршалля, Клу-га, Гакворта, Джоя и др. Ограничиваемся только приведением схемы кулисы Джоя (фигура 44). Новейшее изложение теории кулисы этой группы дано Ф. А. Бриксом.

Клапанные парораспределения. Внутренним органом в клапанных

«ий кулисы, получим ряд точек R, которые дают кривую параболического вида (кривая

Фигура 42.

вершин) (смотрите фигура 39). Эта кривая может служить для нахождения обстоятельств парораспределения при всяком положении кулисы. При проектировании кулис приходится прибегать к графическим исследованиям намеченной кулисы или даже и проверке ее по модели. Конструктивное осуществление кулисы Стефенсона для паровозной машины (з-да Борзиг) дано на фигуре 40.

2) В паровозной практике кулисы Стефенсона в значит, степени вытеснены кулисой Гейзингера с одним эксцентриком (впервые предложенной бельгийским инженером Вальс-хертом), изображенной на фигуре 41 (в схема-тич. виде) и фигура42 (в конструктивном виде). Вместо эксцентрика здесь взят кривошип,

один конец которого приводит в качательное движение кулису FED. Движение камня Е передается точке G рычага 11GJ. Точка Н этого рычага приводится в возвратно-поступательное движение тягой JK, связанной со штангой LK, жестко соединенной с крейцкопфом машины. Тяга EG м. б. перемещаема по кулисе при помощи системы рычагов. Дей-•ствие кулисного механизма Гейзингера м. б. распределениях служит б. ч. двухседельный клапан, одна из конструкций которого изображена на фигуре 45. Применение двухседельного клапана вызвано стремлением уменьшить необходимую высоту подъема клапана. Для этой же цели о предлагались 3-и 4-седельные клапаны, не получившие однако распространения вследствие трудности поддержания плотности во всех опорных поверхностях. Средний диаметр клапана может быть найден по ф-ле:

F—полезная площадь поршня, с—скорость

_

Фаг. 43.

поршня, iv—допустимая скорость пара (равная 30—40 м/ск для насыщенного пара, 40— 50 м/ск—для перегретого пара); ψ—коэф-т сужения площади свободного прохода клапана, равный 0,7—0,8. Более точный расчет принимает во внимание конструктивные раз

меры деталей клапана. Обыкновенно клапаны делают из чугуна; Штумпф предложил пружинящий стальной клапан. В новейшее время ему же принадлежит конструкция од-носедельн. клапана. Клапаны располагают в горизонтальных машинах обыкно венно попарно с каждой стороны поршня, причем впускные клапаны поме щают вверху, выпускные—внизу.

Внешние органы клапанных распределений. Передача к внешним органам клапанных распределений осуществляется от рас-пределительн. валика, который сам получает движение от коренного вала машины посредством конич. передачи. На распределительный валик насаживают эксцентрик или кулачные шайбы (последние особенно часто для выпуска) и от них делают ту или иную рычажную передачу к самому клапану. Эта передача к впускному клапану и является характерной для каждой системы клапанного распределения. В отношении этой передачи клапанные распределения делят на два больших класса: клапанные рас пределения со свободным падением клапана и с принужденным падением клапана. Первыми по времени были клапаны со свободным падением клапана: в истории II. м. эпоху сделало появление в 1873 году парораспределения Зульцера со свободным падением клапана. Достоинством распределения этой группы является ее сравнительная простота, легкость действия регулятора и отсутствие обратного воздействия на регулятор. Недостатком же свободного падения клапана является удар при посадке клапана на седло. Системы с принудительной посадкой клапана на седло не имеют этого недостатка, но отличаются большой сложностью и имеют обратное воздействие на регулятор. Поэтому системы эти, вначале чрезвычайно многочисленные, особенно в Германии, постепенно вышли из употребления. В настоящее время из клапанных парораспределений имеет наибольшее распространение особая группа,именно па

рораспределения с плоским регулятором на распределительном валу.

Примеры клапанных парораспределений и их деталей. Передаточными органами от эксцентриков к

клапанам обыкновенно являются катящиеся рычаги a, ft, (фигура 46). Это устройство.имеет целью дать переменную скорость открывания и закрывания клапанов: сначала клапан движется медленно и затем быстро; при посадке на седлоэтасистема передачи дает медленное закрывание и ослабляет удар.

Обратная посадка клапана на седло достигается б. ч. пружиной, но есть парораспределения (Дерфеля), в которых открытие и закрытие клапана осуществляют двойным кулачком а (фигура 47); при качании кулачка а открытие клапана производит ролик Ь, закрытие—ролик с. Кроме катящихся рычагов в новейшее время часто применяются качающиеся кулачки разного рода. Кулачок а, применяемый в распределении Лентца, изображен на фигуре 48. На фигуре 49 показан кулачок b для выпуска

Вращающаяся кулачная шайба а, управляющая впуском и выпуском, показана на фигуре 50. Из парораспределений со свободным падением клапана при ступ b клапана с. Общее расположение парораспределения показано на фигуре 55, а ролик а и выступ b на клапане—на фигура 56. Надо еще упомянуть об особом виде парораспре-

Фш 4 9.

Фиг.?50.

водим новое распределение Кольыана (фигура 51). Язычок а. связанный с эксцентриковой тягой Ь, имеет активную зацепку, которая при движении вниз эксцентриковой тяги действует на пассивную зацепку, соединенную с рычагом с открывающим клапан. Продолжение язычка ^фиг· ⁵¹ · ветречаетупорку d,

отклоняющуюего и вызывающую расцепление зацепок и‘ падение клапана. Момент расцепления определяется положением упорки и изменяется от регулятора.

Для смягчения удара клапана при посадке на седло Кольман применял масляный катаракт. Из распределений с принужденным падением клапана нужно указать на распределение Родованови-ча, имевшее в свое время большую известность (фигура 521. Передача от эксцентрика а к клапану достигается здесь при помоши кулисы b с прорезом с что делает это распределение схожим с кулисами Гакворта и Клу-га, о которых говорилось раньше. Прототипом .парораспределений с регулятором на распределительном валу является парораспределение Лентца (фигура 53). Передача от плоского регулятора изображена на фигуре 54. У плоского регулятора а есть выступ Ь, заходящий в тело эксцентрика с.При воздействии регулятора выступ b заставляет эксцентрик перемешаться вдоль прореза, в нем сделанного, по прямолинейной направляющей, заклиненной на валу В прямоточных машинах Штумпфа подъем клапана достигается прямолинейным движением ролика а. действующего насоответствуюший криволинейный вы делений— поршневых золотниках, [введенных инж. Керхо в Бельгии. Цилиндр П. м. с таким распределением показан на фигуре 57. Внешние органы парораспределения у та-

г-ф-

Фигура 53.

кнх машин схожи с клапанным парораспределением Эта система дает очень малые вред ные пространства и допускает достаточное число оборотов. Опыты Шрётера с такой ма-

шиной показали чрезвычайно малый расход пара в ней. Исследование клапанных парораспределений носит проверочный характер, то есть исследуются обстоятельства парораспределения для заранее намеченных раз-

Фаг. 55.

меров и расположения распределительных органов. Затем строятся кривые подъема h клапанов, характеризующие качество данного парораспределения. На фигуре 58 представлены такие диаграммы для расцеп-ного распределения Кольмана.

Крановые па-рораспределен и я. Эти распределемм были первыми, примененными в машинах с четырьмя путями для впуска и выпуска пара. Закрывание достигалось крайне быстрое, поэтому диаграмма получалась почти без торможения при впуске. Машины с крановыми распределениями получили большое распростра-Флг. 56. нение в США, Англии.

Франции (частью в Бельгии и Швейцарии). Но они имеют многочисленные недостатки, особенно резко сказавшиеся при применении перегретого пара; поэтому в настоящее время они почти совер-

де (фигура 59). Таких кранов 4, по 2 но обеим сторонам поршня. Движение свое краны получают от эксцентрика,помещенного на валу машины при помощи качающейся шайбы и коленчатых рычагов. Такое распределение с принудительной передачей изображено на фигуре 60. Крановые распределения с принудительной передачей находили иногда применение в цилиндрах среднего и низкого давления машин многократного расширения.

Д и н а м и к а II. м. обнимает отделы регулирования (маховики и регуляторы), уравновешивания и спокойствия хода машины. Махо-в и к и служат для уменьшения колебаний окружной скорости во время одного оборота машины (графические способы расчета—

см. Маховое колесо).

Для приблизительного определения веса G маховика служит формула:

(45)

N_e—мощность в IP, η—ЧИСЛО об/м., V— окружная скорость ^{φ ιΓ}· »⁸·

на ободе маховика. <5₃—степень неравномерности хода (табл. 10). Значения коэф. а (табл. 11) даны в зависимости от отношения наибольшего давления движущихся масс к давлению пара при впуске (р_л р,), причем

Рй= ! где G_k—вес возвратно движущихся масс, V—скорость поршня, F—полезная площадь поршня, R—радиус кривошипа.

Таблица 10.- Величины допускаемых с т е-пеней неравномерности хода Ц. м. Для насосов и резальных машин. 1/25

» трансмиссии мастерских. 1/35 до 1/50

» ткацких станков и бумажных машин 1/40

» мукомольных мельниц. 1/50)

» прядилен (для низких и высоких > до 1/100

номеров).. 1/60)

» динамо постоянного тока. 1/150

» » переменного ». l/зоо

Регулирование паровых ма-ш и н. Целью регулирования является изменение мощности машины для уравнивания

Впуск ♦
Выпуск	-Ход поршня-;- • ‘ : i f "
	i : JL_ Ход пор	ΤΊνΓ-Κ аня--

шенно оставлены в Европе (даже в Англин), а сохранились только в США (где применение их тоже сильно сократилось). Внутренним парораспределительным органом у этих П. м. является кран а, вращающийся в своем гнез

Фигура 57.

Фигура 59.

ее с мощностью, необходимой для преодоления сопротивлений, при этом число оборотов меняется в назначенных узких пределах; степень неравномерности регулятора есть отношение разности наибольшего и наименьшего числа оборотов к среднему числу оборотов:

берут (5_r б),024-0,05. Изменения мощности машины достигают двумя способами: а) торможением пара при впуске, б) изменением степени наполнения. Первый способ регулирования является менее выгодным, так как при нем приходится выпуа

Фигура G0.

нормально работать при пониженном давлении (для возможности перегрузки). Тепловой перепад умешивается при торможении пара. Поэтому последнее применяют как способ регулирования обыкновенно толькопри малых машинах с распределениями, не допускающими изменения степени наполнения. Из раз-регуляторов (весовые, пру-

личных видов жинные, осевые) в паровых машинах в новейшее время нашли особенное применение последние (осевые регуляторы), отличающиеся простотой и надежностью действия и обеспечивающие безопасность работы машины. Теория и расчет регуляторов, атакже описание типов их—см. Регуляунор.

Таблица И .—3 н а ч е н и η коэфициента а. давления, что требует уравновешивания сил инерции частей машины, имеющих поступательное и качатольное движение. Для этой цели в II. м. применяются противовесы. Противовес представляет собой массу, имеющую вращательное движение вокруг вала машины. Если назвать вес противовеса’ G_h и представить себе его помещенным надрасстоягши R

Степень наполнения

Работа на выпуск

Работа е конденсацией

(1:6 I 1 :4

U;S

(ί·8°

IJ:®

li;5

1ы2

Одноцилиндровые машины:
Pi	°1	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6
9 600	8 700	7 200	6 100	5 500	5 300
9 000	8 300	7 200	6 300	6 000	6 000	6 200
8 500	8 100	7 100	6 500	6 300	6 300	—
7 ЫН)	7 500	7 000	6 900	—	—.	—
10 000	9 100	7 500	6 400	5 700	5 300	5 000
9 700	8 800	7 100	6 500	600	5 700	4 800
8 900	8 300	7 100	6 400	6 100	—	—
8 500	8 100 (	17 200	6 400	6 100	—	—
8 000	7 800	7 400	7 000	6 600	6 200	—
7 500	7 400	7 000	6 900	6 900	6 800	6 800
		6 800

Двухцилиндровые машины:

Степень наполнения	1:6	1:4	1:3	1 :2
а..	2 900	2 400 !	2 000	1 500

Длп трехцплипдровых машин ««1 400.

(радиуса кривошипа) от оси вала, то центробежная сила его будет:

^Κ-Τ·5· ^,!;

Когда кривошип стоит под углом φ к оси двигателя, то проекция этой силы на последнюю равна

^K^TR^C0S<p· ⁽⁴⁸⁾ С другой стороны, в этот же мо лент части, движущиеся поступательно. имеют силу ииео-ции. равную (в первом приближении; ^G‘ cos ?>(смотрите Динамика поршневых двигателей). Части же. имеющие вращательное движение и нахо гящиеся в противоположном направлении от центра (кривошип и часть массы шатуна, к-рую относят к кривошипу), имеют горизонтальную проекцию центробежной ------ °^{г 12}

Для нахождения равновесии должен быть:

Gf) г² G/*

У R ^Ύ У I

, G /* v²

+ _β · Η ^C0S(P’

τ. e.

силы: -- · cos φ. g R

машины в

cos φ 4-

(49)

Уравновешивание машин. Машина считается уравновешенной, если ее

жесткие опоры во время установившегося .режима работы испытывают постоянные

G/, -G_h + G_r. (30)

На практике однако советуют брать вес О_ьравным только 0,5—0,8 этой суммы, т. к. введение противовесов вызывает вертикальную реакцию (в горизонтальных машинах)

^Ki=]] sin φ. (51)

Способ уравновешивания посредством устройства противовеса применяется преимущественно в горизонтальных машинах, т. к. в вертикальных машинах сила К_гнаправлена горизонтально, то есть перпендикулярно коси машины и вызывает стремление к срезу болтов, колебание и дрожание машины.

Удары в П. м. и спокойствие хода П. м. Удары происходят вследствие перемены направления давления на поршень. Особенное значение имеют удары в цапфах кривошипа и крейцкопфа. При прямом ходе машины давление поршня, пере-

фигура 63.

даваемое через шток крейцкопфу, а затем шатуну, стремится сжать последний, вследствие чего получаются зазоры <5 в цапфах крейцкопфа и кривошипа (фигура G1, положение 1). В нек-рый момент сила давления на

мя этого изменения между точками шатуна и цапфами крейцкопфа и кривошипа получается нек-рая разность скоростей, вследствие чего неположенна 11 произойдет удар.

На это явление впервые обращено было внимание Радингером, к-рый высказал мнение, что особенно вредное влияние этих ударов будет, если перемена давления получается после прохождения мертвого· положения кривошипа. Это мнение оспаривается Штрибеком, Вехаге, Толле, которые высказывают, наоборот, мнение о желательности перенесения этого удара в период после прохождения мертвого положения кривошипа. На. опытах было установлено, что слой смазочного масла в цапфах значительно уменьшает силу удара; для ослабления этих ударов лучшим средством является применение надлежащего-сжатия пара и предварения впуска. Конденсационные устройства в П. м. см. Конденсаторы.

Типы стационарных П. м. В настоящее время преобладающим типом являются горизонтальные II м.; при двойном рас-

фигура 05.

поршень (равнодействующая из сил давления пара и сил инерции) меняет свой знак, шатун подвергается растяжению и через нек-рое время займет положение 11. Вовре-

ширении их строят в виде тендем-машин. Пример одноцилиндровой горизонтальной машины для перегретого пара завода Штарке и Гофман (мощность 250 IP с конденсацией)

Фпг. 64.

приведен на фигуре 62. Особенность машины: | деление Лентца. Вертикальная компаунд-подвод пара через крышки цилиндра с про- | машина з да Борзиг с цилиндрич. золотни

ками и плоским регулятором, действующим на распределение ц. в д., изображена на фигуре 65. Судовая машина тройного расширения в 420 ИР завода Герлиц (фигура 66); регулирование распределения — кулисой Стефенсона. Фигура 67 изображает прямоточную П. м. завода Аугсбург-Нюрнберг. Тип обыкновенный— с выпуском по середине цилиндра. Прямоточная машина с 2 выпусками изображена на фигуре 68 (прокатная машина Дуисбургского завода). Из специальных П. м. приведем еще реверсивную сдвоенную тендем-машину Дуис-бургского машиностроительного завода (фигура 69); диаметр цилиндров 1 200 — 1 800 миллиметров, ход поршня 1 500 миллиметров. Локомобильные П. м.—см. Локомобиль. Паровозные П. м.— см. Паровоз.

Машины с противодавлением и с п ром е ж у точным отбором пара. Применение^ пара, выходящего из машины с повышенным противодавлением для целей нагревания, может сильно повысить полное использование тепла паровой установки: вместо 15—17% использованного в лучшем случае тепла может получиться до 70—80% тепла, пошедшего частью на получение механич. анергии, большей же частью—на цели нагревания. Самый выгодный случай использования отходящего тепла тот, когда весь пар, отработавший в ма-

- шине, выходит из нее с повышенным противодав-- лением и полностью применяется в тех или иных нагревательных устройствах; это будут т. н. машины с противодавлением. Условием для их установки является отсутствие греванием их. Горизонтальная компаунд-машина изображена на фигуре 63. Парораспределение в ц. в д.—клапанное, в ц. н. д.—

крановое. Горизонтальная тендем-машина с отбором пара завода Аугебург-Нюрнберг изображена на фигуре 64; клапанное парораспре-

Фигура 68.

больших колебаний в нагрузке машины и в потреблении пара. Схема такой установки показана на фигуре 70. К—котел, Н—экономай-

менения в нагревательном устройстве. Для определения расхода пара в машинах с противодавлением можно пользоваться ф-лой (24), положив в ней »;„,= 0,7н-0,85 (смотря по качеству машины). Гаттингер дает таблицу расходов пара в машинах с противодавле-

зер, GM—машина с противодавлением, О— нием при разных величинах начального маслоотделитель, Н₃—нагревательное уст- давления и противодавления (табл. 12). ройство, А_ь—запорные вентили. Редукци- Особенностью машин с противодавлением онный вентиль M, и предохранительный кла- является их регулирование. Т. к. пар, выхо-

Фигура 69.

дящий из этих машин, должен полностью идти на нагревание, то мощность, развиваемая машиной, должна определяться расходом пара. Поэтому они снабжены регулятором давления, автоматически меняющим мощность машины при изменении давления пара, идущего на нагревание. На фигуре 71 изображен простейший регулятор давления саксонского машиностроительного завода. Регулирование основано в нем на переливании ртути в изогнутой трубочке R под действием изменяющегося давления пара. Это переливание ртути вызывает поворот рычага Ь, действующего на изменение парораспределения. Недостатком машин с противодавлением яв-

п ан S_Vl пропускают заторможенный свежий пар в отопление в случае недостаточности

свежего пара; предохранительный клапан S- выпускает наружу излишний пар, прошедший сквозь машину и не находящий при-

Таблица 12.—Р асход пара в машинах с противодавлением (в кг/эфф. сплочас).

Состояние пара при вхождении в машину			о £ ес ε 2 о-1 о 5 с 5 g а	Могцпость машины, IP
Давление, а Ш		Темп-ра, “С		50	100	500	1 000	1 500	2 000
			0,00	5,50	5,30	5.00	4,85	4.70	4,55
			0,5	6,75	6.Л5	6,30	6.15	6.00	5,85
			1,0	7.40	7,35	7,00	6,85	6,70	6,55
20.		300°	1,5	8.00	7,80	7,55	7,40	7,35	7,20
			2,0	8.60	8,40	8.15	8,00	7,85	7,70
			4,0	10.90	10.70	10,45	10,30	10,15	10,00
			6,0	13,30	13,10	12,85	12.70	12,55	12,40
		1	0,06	5,50	5.30	5.00	4,85	4,70	4.55
			0,5	7,00	6.85	6,65	6,50	6,35	6,20
		____ )	1,0	7,80	7,65	7.45	7,30	7,15	7,00
13.i			1,5	8.40	S,25	8,05	2,90	7,75	7,60
			2.0	9.20	9.05	8,85	8,70	8.55	8,40
			4,0	12,80	12,85	12,45	12,30	12.15	12.00
		1	0,06	7,85	7.55	7,10	7,00	6,85	6,70
		cyxoit )	0,5	9,50	9,20	8,90	8,70	8,55	8,40
			1 .0	10.60	10,30	10,00	9.80	9.05	9,50
			1,5	11,80	11,50	11,20	11,00	10,85	10,70
			2.0	13,10	12,80	12,50	12,30	12,15	12. (К)
		1	3,0	17.00	16,70	16,40	16,20	16.05	15,90

ляется совершенно жесткая связь между развиваемой мощностью и количеством пара, идущего на нагревание. В тех случах,

где имеется только одна машина, а

XTL

точным отбором пара. Для этой цели пользуются обыкновенно машинами двойного расширения системы тендем, причем пар берут из ресивера. При изменении количества отбираемого пара регулятор давления действует в соответствующем направ лении на степень наполнения ц. н. д., причем мощность машины поддерживается на должной высоте обыкновенным скоростным регулятором, действующим на распределение ц. в д. В машинах тендем, применяемых для промежуточного отбора, отношение объёмов цилиндров берется несколько иное, чем в обыкновенных тендем-машинах, именно 1:1,5 до 1:1,2. В остальном устройство машин с отбором парасхоже с устройством обыкновенных машин. В основу расчета машин с отбором пара шгадутся ур-ия (Шнейдера):

632 N,7=Glrfl¹], 1 ,μ,

632 N_lv= ( G - Ε)η_Λ·Φ_χί

В этих ф-лах N,_и означает мощность ц. в д., N_iN— мощность и. н. д., G—полный расход пара в час, Е —количество отбираемого пара в час. Ф_п и Ф_я—адиабатич. перепады в частях высокого и низкого давления, η_Η и η у—относительные индикаторн. кпд для тех лее частей. Из опытных данных, собранных Шнейдером оказывается, что ?/_я= 70-у8 >%. a J?jyr= 55-у65%. Клапанная машина тендем с отбором пара изображена на фигуре 58.

Паровые машины особенно высокого давления. После продолжительных опытов В. Шмидту удалось построить работоспособную паровую установку на 60 atm. Применение пара высокого давления дало новый толчок для развития П. м., так как использование тепла в части высокого давления в П. м. лучше, чем в паровых турбинах. Относительный индикаторный кпд в части высокого давления машины Шмидта доходил до 91 (расширение пара от 55 до 18,3 atm), в машине Борзига— до 92.7% (давление впуска 60,7 atm). Общее использование тепла в машинах высокого давления тоже получается чрезвьтайно благоприятное: так, в машине Шмидта получился расход тепла, равный 2 070 Cal/индик. си-лочас, причем индикаторный термин, кпд доходил до 30,5%, значительно превосходя результаты самых лучших испытаний обыкновенных П. м. Успешные результаты применения высокого давления—в паровозах (смотрите). Из новейших машин высокого давления можно указать на машину Лёффлера, работающую на Венском машиностроит. заводе с начальным давлением 120 atm при t° пара 480° и противодавлении в 12 atm при 300 об/м. затем на машину (~ 6 000 IP), построенную на заводе Борзига для работы при начальном давлении в 100 atm и давлении выпуска в 4 aim с промежуточным перегревом. Эти данные указывают на новые благоприятные перспективы для развития II. м. в направлении применения самых высоких давлений с использованием отходящего тепла.

И с п ы т а н и е П. м. (как и прочих машин двигателей) производится в настоящее время но определенным правилам, выработанным соответственными компетентными учреждениями. В СССР основой для произ водства испытаний являются «Правила для испытания конденсационных П.м. и паровых турбин», принятые как временные на 3-м Всесоюзном геплотехнич. съезде в 1926 году (правила для испытания паровых турбин были затем переработаны на 4-м Всесоюзном тепл о-технпч. съезде). Приводим самые существенные из этих правил в сокращенном виде. В П. м. задачами исследования м. б. следующие: а) определение мощности П. м. (например индикаторной, эффективной, электрической);

б) нахождение расходов пара на единицу работы; в) исследование качеств регулирования машины; г) нахождение мощности при холостом ходе машины и механич. кпд; последний м. б. найден непосредственно при одновременном индицировании и торможении машины или вычислен по ф-ле:

где N,—индикаторная мощность машины при определенной нагрузке, a N_r—индикаторная мощность при холостом ходе; д) исследование конденсатора; е) определение расхода смазки. Необходимая для достаточной точности продолжительность опыта зависит от способа определения расхода пара: при определении его по питательной воде продолжительность опыта должен быть не меньше 6 ч., при измерении же расхода пара по конденсату достаточен 1 ч. В опытах, имеющих целью определение расхода пара, все главные измерения и снятие индикаторных диаграмм должны производиться каждые 5 метров Опыт должен начинаться только тогда, когда t° и нагрузка достигнут установившегося состояния, причем нагрузка, Г и давление пара должны по возможности не меняться во время испытания. В отчете об опыте должны быть сделаны указания на систему машины, фирму, год постройки и даны главные размеры машины (причем диаметр и ход определяются в холодном состоянии). Если состояние пара (<° и давление) и охлаждающей воды заметно отличаются от тех, которые положены в основу гарантии, то должно быть сделано приведение расхода к фактическим условиям работы. Допустимое отклонение от гарантированного расхода пара м. б. в 2,5% при измерении по питательной воде и в 5% при измерении паромерами, дроссель-шайбами и соплами. При измерении по конденсату отклонений от гарантированного расхода не допускается.

Техника безопасности. Относительно II. м. должны прежде всего соблюдаться общие правила безопасности по уходу за двигателями, то есть П. м. должны находиться в отдельном помещении или, если это но особым условиям работы П. м. невозможно, они должен быть отделены от прочих рабочих помещений прочными решетками, перилами или иными ограждениями. Посторонние лйца не должны допускаться в машинные помещения. Необходимо далее ограждать перилами всякие ямы, переходы, углубления и отверстия, встречающиеся в машинных помещениях, а также движущиеся части машины (маховики, регуляторы, зубчатые передачи к распределительному валику и тому подобное.). Опасным моментом в уходе собст-. венно за П. м. является пуск в ход; при этом должен быть приняты предосторожности от попадания и накопления воды в цилиндре (что может повести к поломке крышки цилиндра или поломке движущихся частей машины). Для избежания этого машина должен быть тщательно прогрета перед пуском в ход. Для пуска в ход необходимо повернуть вал машины так, чтобы кривошип вышел из мертвого положения. Этот поворот следует делать не руками, а при помощи рычагов и зубцов на маховом колесе. Наоборот, при остановке машины надо ставить кривошип в мертвое положение при помощи тех же приспособлений. Важное значение для безопасности при уходе за машиной имеет рациональное устройство смазки: она должен быть по возможности автоматическая и обильная для избежания нагревания движущихся частей. Самые крупные повреждения (иногда разрушение всей машины) вызывает разнос ее, г. е.достижение машиною числа оборотов, значительно превышающего нормальное. Это может вызвать разрыв маховика и поломку различных органов машины. Причиной разноса является всегда неправильность в действии регулятора, на исправность и правильную установку которого должен быть обращено особенное внимание. В частности разнос машины может получиться при обрыве или ослаблении ремня, передающего движение регулятору. Поэтому желательно иметь не ременную, а жесткую передачу к регулятору, как это и имеет место в клапанных распределениях, где передача к регулятору делается обыкновенно при помощи зубчатых колес от распределительного вала, и в плоских регуляторах.

Лит.: Ж и р и ц к и б Г. С., Паровые машнпы, •1 над., Киев, 1930; Д у б 0 е л ь 1., Паровые машины и паровые турбины, пер. с иен., 3 нзд. Л., 1927; И о л ь г а у а е в А, Поршневые паровые машины, пер. с нем., 3 нзд., М-, 1927; Ф а т e р Р., Паровал машина, ч. 1—2, пер. с нем. Л., 1927; Рерих К., Паровые машины, Днепропетровск, 1928; Ошурков В. М., Тепловые двигатели, вып. 1, Паровые машины, М., 1925; Гриневецкий В. 11., Паровые машины, 2 изд., М., 1926; Б у т а к о в И. Н. и С п е ц-ц и Д. В., Определение основных размеров паровых машин двухкратного расширении на частных примерах, Томск, 1928; Иван о в И. С., Описательный курс паровых машин, М., 1926; К а л е К., Парован машина в вопросах и ответах, пер. с нем., вып. 1—7, М-, 1928—29; Кузнецов Б. В., Болезни промышленных паровых машин, М.—Л., 1927;×е д е р Г., Больная парован машина и первая помощь в несчастных случаях с нею, пер. с нем.,М., 1928; 3 е б ф е р т Ф., Руководство к производству испытаний паровых машин, котлов, турбин н двигателей внутреннего сгорании, М., 1926; Скоблов В. А., Примеры расчета паровых машин, Киев, 1926; Брике Ф. А., Эксцентриковое парораспределение, Л., 1928; Н а у м о в В. С. Локомобили, М., 1926; Р а д ц и г А. А., Джемс Уатт и изобретение паровой машины, Петроград, 1923; его же, Новейшие течении в развитии тепловых двигателей, II., 1923; Б е л о б р а д с к и и В. А. Потери теплообмена в цилиндрах паровых машин, Харбин, 1927; Барт Ф., Паровые машины, пер. с нем., 2 пзд., Берлин, 1923; ГартмавО. Г., Пар высокого давления, Харьков, 1927; Наумов В. С., Примерный расчет одноцилиндровой паровой машины, Я.—Л., 1928; Быков Н. А. пТагеевД. Л., «Теплотехник», Настольная справочная книга по расчету, проектированию и эксплоатацни теплосиловых установок, под ред. А. Ф. Астафьева, т. 1, Л., 1928;×е д е р Г., Паровые машины и парораспределение, пер. с нем., М., 1902; К ондратьевА. Д., Курс паровых машин, СПБ, 1902; Я к о в л е в Д. В., Расход пара как основа расчета паровой машины. СПБ, 1907; У г а р о в А. В., Машины с промежуточным отбором пара, Томск, 1915; Гриневецки и В. И., О современных локомобилях, М., 1906; Бутаков И. Н., Смешанное использование тепла в паро-двнгателях и паровые аккумуляторы, Томск, 1928;

27

Т. Э. m. XV.

Л е в е п с о н Л. Б., Современные америк. паровые машины, СПБ, 1912; Владимиров К. А., Золотниковое парораспределение, Рига, 1906 (литогр.); Погодин А., Паровые машины, СПБ, 1903; Сидорова. И., Плоение регуляторы быстроходных машин, М., 1896; К а ,р т а ш о в Н. И., Паровозные парораспределительные механизмы, СПБ, 1914; С е-л е з н е в П. С., Золотники и кулисы в иарововах, СПБ, 1914; Р а д ц и г А. А., Математич. теория обмена тепла в цилиндрах паровых машин, Киев, 1903; Давидов Н. А., Проект правил для испытания паровых машин и паровых турбин, «ИТИ», 1924, 1; «Труды 3 Всероссийского теплотехник, съезда», М., 1926, вып. 9; Правила для испытания паровых машин и паровых турбин, «Труды 4 Всероссийского теплотехник. съезда», М., 1927; Гринсвец к и и В. М., Отчет по окспертизе локомобилей, М., 1898; Левен-с о в Л. Б. Плоские регуляторы, «Записки горного ип-та», П., 1915, т. 5; G u t е г ш и t h М. F., Die Dampin!aschine, В. 1—3, В., 1928; GrassmannR., Anlcitung zur Bcrechnung eincr Dampfmascbine, 2 АиГ-lage, B., 1924; L e i s t C., SLeuerungcn d. Dampf-maschincn, 2 Aufl., Berlin, 1905; D p b b e 1 H., Die Steuerungen d. Damplmaschlnen. 3 Anil., B. 1923; GrassmannR., Geometrie u. Masscnbestimmung d. Kulissensteuerunsren, 2 Auli., B., 1927; В a и e r G., Der Sciiifrmaschinenb.au, В. 1, Mcb.—B., 1923; M a t-s c b о s s C. Die Geschichtc d. Dampfmascbine, B., 1901; M a t s c h о 8 s C. Die Entwicklung d. Dampi-maschine, B., 1908; Tolle M. Rcgelung d. Kraftma-echincn, 3 Aufl., B., 1921; D a I b у W. E., Steam Power,

2 ed., L., 1920; D a lb v V. E., Valves a. Valve Gears, Mechanisms, L., 1906; Dalby W. E., Balancing of Engines, 4 cd., L., 1929; Sharp A., Balancing of Engin s Steam, Gas a. Petrol, L., 1907; Boulvin J., Cours complet de mfecanique appliqu6e aux machines,

3 Cd., Paris, 1911; D w e 1 s h a и v e г s-D e г у V.

Etude expCrimentale colorimiHrique de la machine и vapeur, 2 Cd., Paris, 1899; Ewing J., The Steam Engine a. Other Heat Engines, 3 ed., Cambridge, 1910; Perry J., The Steam Engine, L., 1900; Radi n-g e r J., Ober Dampfmaschinen mit hoher Kolbrn-geschwindigkcit, 3 Aufl., W., 1892; S t и m p f J„ Die Gleichstromdampfrnaschine, 3 Aufl., Mch.—B., 1925; P e a b о d v С. H., Thermodynamics of the Steam Engine, N. Y.‘ 1903; S c h e i d e r L., Die Abwarme-verwertung, 4 Aufl., B., 1923; F r e у t a g F., Die ortsfesten Dampfmaschinen, B., 1911; S 1 и c k i A., Zur Dampfmaschinenlheorie, B., 1918; Z e и n e г G., Technische Thermodynamik, 3 Aufl., B. 2, l.pz., 1906; S c h ii 1 c W., Technische Thermodynamik, 4 Aufl., B. 2, B., 1923; G r a s b о Г F., Theoretjsche Maschinen-lehre, B. 3, Hamburg—Lpz., 1890; H i r n G. A., Thborle mf.canique de la chaleur. 3 ed., t. 2, P., 1876; Thurstou R. A., Manual of the Steam Engine, v. 1, N. Y., 1891; К i r s ch, Die Bewcgung d. Wiirme in den Zylindcrwandungen d. Dampfmaschinen. Lpz., 1886; Node), «Annales des mines». P. 1893. 1894, 1897; «Revuc de micanique», P., 1898. 1899, 1900; «Revue gCnCrale des chemins de fer», P. 1901; N и s s e 1 t W., Nagel A., «Milt. uber Forschungsarbelten», II. 300, B., 1928; B r i x F., «Schirfbau», B., 1925, /7; S t e n-d e r W. «Z. d. VDI», 1930. p. 1608; N и s s c 1 t, «Z. d. VDI», 1928, p. 172; S t e n d e r W., «Technische Mecha-nik u. Thermodynamik», B., 1930, .9, p. 316; К 1 a i t-m a n n. Die Kolbendarnpfmaschine ais neuzeitliche Kraftmaschine, «Z. d. VDI», 1927; L 6 f f I e r, ibid., 1928, 39, 42, 4.5; Marguerre, ihid., 1930. p. 789; К r e f t, «Arehiv f. Wiirmewirtschaft», 1930, II. 10; S c h r 0 t e r M. und 1C о о b A., «Mitt. iiber For-schungsarbciten». B. 1904, II. 19; Roister II., ibid., В., 1915, II. 172/173; W a g n e r. «Z. d. VDI», 1928, 43. 52; В r о u n, ihid., 1929, 5; «Arehiv f. Wiirme-wirtsehaft“. B., 1930, II. 5; Regeln f. Abnahme-Ver-suchen Dampfanlagen, B. 1925; «Report on Tabulating the Results of Heat Engine Trials Institution of Civil Engineers», L., 1927. А. Р«дциг.