Техника Сельское хозяйство
Главная страница > Техника, страница 77 > Ременная передача

Ременная передача

Ременная передача, передача вращения от одного вала к другому при помощи гибкой упругой связи (ремня), выполненной в виде бесконечной ленты, которая охватывает шкивы (смотрите), сидящие на валах. Характерная особенность Р. п. по сравнению с зубчатой заключается в ее плавности, внезапное увеличение крутящего момента вызывает лишь усиление скольжения ремня, благодаря чему предотвращается резкое увеличение напряжений в движущихся частях системы. Когда

требуется сохранение безусловно точного соотношения между чи оборотов ведущего и ведомого валов, Р. и. не может быть, применена. Гибкая связь должна охватывать шкивы, сидящие на валах, с определенным натяжением, чтобы между поверхностями шкива и ремня возникала сила трения, необходимая для передачи движения. Для получения нужного для работы ременной передачи натяжения применяются гл. обр. следующие два способа: 1) ремепь при надевании на шкивы растягивают настолько сильно, что сила натяжения, возникающая в ремне вследствие его-упругости, оказывается достаточной для передачи нужной окружной силы (фигура 1) и 2) натяжение ремня осуществляется специальным, натяжным шкивом а (фигура 2), к-рый с определенной силой нажимает на ремонь„ благодаря чему ремень находится в натянутом состоянии. Значительно· рейсе применяют передачу с прижимными роликами; при этой системе ремень между шкивами свободно провисает, но прижимается особыми р оликами к ведущему и ведомому шкивам (фигура 3). Передача с прижимными роликамиможетхорошо работать.

только при совершенно ровной толщине ремня, т. к: в противном случае неизбежныудары.

Силы и напряжения в Р. π. Т. к. передача силы в Р. п. осуществляется за счет трения между ремнем и шкивом, то принято как силы,

так и напряжения относить к 1 сантиметров ширины ремня, а не к 1 сантиметров -его поперечного сечения; обозначая через Од, е.„,

Фигура 4.

с,- силу осевого давления, полезную силу и центробежную силу, отнесенные к 1 сантиметров ширины ремня, и обозначая вызываемые этими силами в поперечном сечении ремня напряжения соответственно через оа, ап и af, будем иметь при толщине ремня, равной s см, следующие соотношения:

σ α=с-*· σ,= ίί·

a s ’ п g 7 s

Когда ремень находится в состоянии покоя, то сила предварительного натяжения S.„ (фигура 4) в обеих его ветвях одинакова, и при одинаковых диаметрах шкивов предварительные напряжения будут с г _ Аг^0 s 2 bs’

где А„—сила осевого давления, равная 2 S„, п b—ширина ремня. При различных диаметрах DLnJD2 шкивов 4.«

Sl

it ричем

β

2 COS -<

te*-

2

4-я в

26SCOS -

/), - D 2 21

где V—расстояние между осями увалов. Под влиянием собственного веса ремень несколько провисает; кривая провисания (провеса) (фигура 5) м. б. принята за параболу с вершиною в точке О; на отрезок О А ремня с поперечным сечением в 1 см2 действует в точке О горизонтально направленное напряже- фиг 5ние σν От предварительного натяжения, а в точке А напряжение о‘с по направлению касательной под углом <5 к горизонту, кроме того на отрезок ОА действует вертикально направленная сила тяже-сти, которая может быть принята равной

У -X 1 1000 кг’

где х сантиметров принято за длину дуги О А и у — Еес ремня в килограммах, отнесенный к 1 б.м3. Из условий равновесия

= ер cos δ и -/щ=σ’ sin δ

получаем

dx ° 1 000 cr„

что после интегрирования дает у.р-ие для линии провеса

ν-t

у · X2

2 000 σν

(i)

и напряжение

α= У ’?2- · (2)

с 2 000 У ’ vJ

при расстоянии между точками С и D схода ремня, равном а, и при стреле провеса у„ предварительное напряжение

= 8000у„

Напряжение ас в любой точке А будет равно

σ*=cos» 1 1 + №3=У а°1+тшт· <4>

В точке D, в которой ремень сбегает со шкива, напряжение __

i=~ ί σ +

Jvl) ~-

γ2α2

(5)

4 000000

При работе Р. п. изменяется как величина провисания, так и распределение напряжений. Зависимость величины провисания от напряжения можно получить, если в выражение длины ( ремня между точками С и I>

+ з7§)

подставить из ур-ия (3) значение

Уп _ га тогда

8 000 σν

у2а2

ι = 41 + ίΓΪ?:^)

и напряжение у · а

4 900

Va’

(6)

Следовательно напряжение ремня в вершине кривой провисания зависит от расстояния а между точками схода ремня со шкивов и от отношения Г Наглядно эту зависимость дал Куцбах в виде характеристических кривых провисания (фигура 6) для различных.расстояний а; на диаграмме по оси ординат отложены величины σ„ кг {см2, по оси абсцисс величи-

в%. Из диаграммы, з% так же как из (6), · следует, что напряжение сг,. увеличивается при уменьшении значения -, следовательно и при уменьшении величины провеса.

Напряжение Of от центробежной силы не м. б. прямо складываемо с напряжением от предварительного натяжения σν, т. к. под влиянием напряжения σf изменяется удлинение ремня и следовательно изменяется величина провисания, что в свою очередь влечет за собою изменение величины <т„. Для определения суммарного напряжения от предварительного натяя-сения ремня и от сил инерции для ременной передачи, работающей вхолостую, Куцбах дает следующий графическим метод, совместно применяя для расчета кривую зависимости напряжения от величины провисания и кривую, дающую зависимость напряжения от удлинения ремня. Строя для этого например кривую BDE удлинения кожаного ремня (фигура 7), берем на ней точку В, со-

ответствующую выбранному напряжению <г„ от предварительного натяжения ремня. В точке В строят зеркальное изображение кривой провисания согласно фигура 6, зная расстояние между осями шкивов, причем с точкой В должна совпасть точка В кривой провисания (фигура 6), соответствующая тому же предварительному напряжению σν. По заданному числу оборотов шкивов определяют окружную скорость V и затем по уравнению (7) напряжение of, отрезок, соответствующий величине напряженияоупе-ремещают, сохраняя его параллельность оси у так, чтобы один конец этого отрезка находился все время на кривой BDE до тех пор, пока другой конец отрезка of не совпадет с вычерченной кривой провисания, т. о. получают искомую величину суммарного напряжения о0 и величину .свободного напряжения а0. Из изложенного явствует, что благодаря увеличению провисания, вызванного удлинением ремня под действием центробежных сил, напряжение σν от предварительного натяжения уменьшилось до величины свободного напряжения о0. Если бы под действием сил инерции о„ не уменьшалось, то суммарное напрялсение о0 выразилось бы отрезком LD=σν + of, что конечно неверно. При больших напряжениях σν от предварительного натяжения (порядка 30 килограмм/см2) напряжение ofпочти не изменяет величины суммарного напряжения, то есть о0^о„, это объясняется тем, что кривая провисания при больших значениях σν имеет крутой подъем, как видно из диаграммы, по- «(^5*==^ строенной в точке Е (фигура 7); для этого случая

σο= σό + <V=°V

Для вертикальной Р. п.

(фигура 8) напряжение оа осевого давления определяется из уравнения:

Оα= 2(<Д - Of),

откуда осевое давление А=2b-s (σ„ — Of).

Сила натяжения ремня от собственного веса естественно увеличивает напряжение от предварительного натяжения или от давления натяжного шкива при горизонтальных и наклонных Р. п. Достигнуть необходимого натяжения ремня только за счет его собственного веса нельзя, т. к. расстояние между валами в ременных передачах для этого недостаточно.Напряжение σν от предварительной натяжки ремня м. б. определено, если известна зависимость между напряжением и удлинением ремня, каковая зависимость обычно берется по найденным из оцыта характеристикам ремней, как напримерпо характеристи-

К^Зббцг/см2 ’К?299кг/смг

Фигура 9.

нам, данным на фигуре 9, на которой даны зависимости между напряжениями о в килограммах!см2 и удлинением е в % для ремней: ординарного хлопчатобумажво————— го 1, четырехолой- ного хлопчатобу мажного 2, шестислойного вого 3, двойного вого 4, для ремня-балата5,для текстильного ремня из шерсти в и для четырехслойного ремня из верблюжьей шерсти 7. Если характеристические кривые для ремня неизвестны, то σν определяют из уравнения

σν=ζ> где ε—относительное удлинение ремня и а см“/кг—средний коэф. растяжения ремня. При наличии натяжного шкива напряжение о„, вызываемое действием этого шкива, определяется следующим образом: сила F действия пружины (фигура 10) на рычаг нажимного шкива м. б. заменена силой P=F~t действующей на ось

*-Ί

шкива; после определения силы Р напряжение <т„ найдется из построенного силового многоугольника АВСВ и будет равно кг/см2.

При холостом движе“-нии ремня к рассмотренным выше напряжениям прибавляется действие центробежной силы, вызывающее дополнительное напряжение су, величина ко-

Фигура 10.

торого м. б. определена из следующих соображений: элементарная масса dm ленты с поперечным сечением, равным 1 см2, соответствую-щая углу обхвата άφ (фигура 8), дает элементарную силу инерции

dm · V2 R

у · 1- Rd<p 10 д

yv* j

n=md*·

где д м/ск2—ускорение силы тяжести; выделенная элементарная масса будет находиться в состоянии равновесия под действием указанной центробежной силы и сил напряже-

v*dm

= 2σ,

dtp.

fT

Мд

(7)

Указанное напряжение будет иметь место и в прямолинейно направленных частях ремня, т. к. проекция всех элементарных сил инерции на ось, соединяющую центры шкивов, будет равна

/--sin φ - /wsin * άφ =2 by=2(v (8)

о ,0

и создает по всей длине ремня напряжение== Of. Из ур-ия (7) следует, что of зависит от квадрата окружной скорости, но не зависит от га

Т. Э. т. XIX.

Фигура 11.

радиуса шгаща R. При критической скорости напряжение σν= σ,. и А=0. то есть при vk ремень под“ действием центробежной силы перестает соприкасаться со шкивом и следовательно работать не может. Бри горизонтальных или наклонных ременных передачах благодаря наличию провисания ремня осевое давление не м. б. равным нулю, и ремень всегда будет прижиматься к шкивам с силою, соответствующей свобод-< кг/т^ .L~f z ному напряже нию а„. На фигуре 11 даны резу Л1 .таты испытания Кам-мерера над горизонтальной ременной передачей с двойным ремнем при расстоянии (=5 метров Напряжение от предварительно-40 t sc м/сек го натяжения равнялось 13,3 килограмма /см2, напряжение оу изменяется согласно вычерченной на диаграмме параболе и при скорости «=39,9 Щек достигло величины 13,3 килограмма/см-, однако, как показал опыт, никакого отставания ремня от шкива не было обнаружено, иР: п. продолжала работать С свободным напряжением а0 и суммарным напряжением σ0, которые изменялись согласно опыту по вычерченным на диаграмме кривым. Необходимо однако заметить, что, начиная со скорости v si 33 м, свободное напряжение а0 быстро, падает, асуммар-ное напряжение а0 сильно увеличивается.

При рабочем ходе передачи, когда ремень передает окруясное усилие Р, разность между силой натяжения S, ведущего конца ремня и силой натяжения S2 ведомого конца будет равна

Sx-Si-P,

а сумма

Si + S2=Av

следовательно

<v и S2=> (0)

так как сила осевого давления Av=2a„-b -s, то напряжения в ведущей и ведомой частях должны были бы быть соответственно равны:

I Ом _ ^Yb

<*» + -£ И σι=σν--Г

Однако согласно детально проведенным исследованиям Каммёрера в действительности сила осевого давления Αν всегда больше значения, указанного выше. Причина этого явления заключается, во-первых, в том, что материал ремня не следует закону Гука и, во-вторых, влияние провисания в ведомой части ремня будет больше по сравнению с ведущей частью. Влияние отклонения ремня от закона Гука м. б. пояснено диаграммой (.фигура 12). На этой диаграмме кривая GBD дает зависимость напряжения от относительного удлинения, причем, как видно из диаграммы, увеличение удлинения отстает от увеличения напряжения σ. Если бы ремень с напряжением от предварительного натяжения ,σν=1.2 килограмма/см2 (что соответствует удлинению АВ=0,86%) должен был бы при малых скоростях переда-

(10)

вать полезное напряжение σ„=20 килограмм/см2, то согласно ур-ию (10)

αι=σν + ν=12 + ^=22 килограмма/см2

20

σ2=— у=2 килограмма/см2;

удлинение ведущей части, соответствующее напряжению ах=22 килограмма/см2, определится точкою D и следовательно ведущая часть дополнительно удлинится на величину ED, но на ту же величину ED должна укоротиться ведомая часть, так как <*2=оу— у“; уменьшив, удлинение АВ на величину ED, получим оставшееся удлинение ведомой части FG== ΑΒ—ΕΌ, но удлинению FG соответствует напряжение σ„=5 тсг/с-и2 и следовательно σχ—σ3будет равняться 17 килограмм i ем2, а не 20 килограмм/см2, как требовалось по заданию. Следовательно ур-ие (10) для действительных ремней не будет соответствовать наблюдаемым явлениям. Правильное решение мы получим, если в точке В (фигура 12) построим зер-

Фигура 12.

-d

 ф

>* · 1

ιГ =

Й

_L

 _1_

40

кальное изображение кривой удлинения и на вертикальной стороне прямого угла отложим от вершины отрезок=<т„; перемещая затем вычерченный угол так, чтобы его точка Н все время находилась на кривой удлинения ремня, продолжают это перемещение до того момента, когда перпендикуляр, опущенный из точки В, разделит другую сторону перемещаемого прямого угла пополам,тогда“точка Н дает действительное напряжение α= 23,9 килограмм/см2 ведущей части ремня и а2=3,9 килограмм/см2 будет действительное напряжение ведомой части ремня; σ —σ2=ап=20 килограмм/см2, как это требовалось по заданию.

Влияние неодинакового провисания м. б. по Куцбаху определено след. обр. Если бы· ремень совершенно не обладал свойством упругости, тогда напряжения в его ведущей и ведомой частях могли бы быть определены по кривой провисания (фигура 13) путем, вышеизложенного пост-, роения зеркального изображения кривой, например при напряжении σ„ предварительной натяжки для заданного полезного напряжения ап получим напряжение в ведомой ча-! сти ремня равным и в ведущей части ремня равным а’г. Так как в реально работающем ремне единовременно оказывают действие и эластичность (упругость) ремня и его-провисание, то при любом изменении провисания вследствие изменения напряжения, части ремня будут испытывать соответствующее упругое удлинение или укорачивание. В со-, ответствии с этим Куцбах предложил для!

/% 1001ψ

Фигура 13.

определения истинных величин напряжении пользоваться построенными на основе опытных наблюдений характеристическими кривыми напряжений-удлинений (фигура 14), для построения которых соответствующие значения

‘а (фигура 6) для различных расстояний а между точками схода ремня со шкива увеличивают в том же масштабе на величины удлинения, соответствующие возникающим напряжениям согласно фигура 12. Для примера это построение изображено выполненным дл я кривой провисания при α= 15 м, начерченной на фигуре 14 пунктирной линией. Строя в точке В (фигура 14), соответствующей заданному напряжению σ„, зеркальное изображение характеристической кривой напряжения-удлинения, по заданному полезному напряжению ап легко получим напряжения σ2 и σ,=ση + <т2 в ведомом и в ведущем концах работающего ремня.

При больших скоростях влияние центробежной силы, частично уменьшающей величины напряжения от предварительного натяжения, с достаточной для практики точностью можно приближенно учесть след, образом.

Из диаграммы напряжений-удлинений (фигура

7) определяют для заданного предварительного напряжения σ„ и заданного напряжения от центробежной силы свободное напряжение холостого хода σό путем помещения отрезка GF=af между кривой напряжений-удлинений BDE и проведенным через точку Е

зеркальным изображением кривой провисания EF для заданного расстояния между осями. Точку F переносят на соответствующую данному расстоянию между осями характеристику (фигура 14); проводя затем через точку F зеркальное изображение отой же характеристики и помещая полезное напряжение ση между обеими криЕыми, находим свободные напряжения а и σ в обеих ветвях ремня. Максимальное напряжение будет на величину Of в каждой ветви больше.

Более точное определение напряжений, имеющих место в работающем ремне, получается по следующему способу Штиля. Зная напряжение σ„ от предварительного напряжения, соответствующее точке Е (фигура 15,А), и зная скорость движения ремня, подсчитав напряжение af от центробежной силы, легко получаем свободное напряжение а0=DF цри холостом ходе, находя и суммарное напряжение а + af=DG в обеих ветвях ремня. Для выявления изменений в напряжениях, при работе ремня и определения полезного напряжения σ„ Штиль пользуется частью кривой удлинения ремня, уменьшая ее на величину, соответствующую напряжению af, и строя оставшуюся часть кривой удлинения, помещая точку Н в начало координат в точке О, так что например отрезок 0G будет равняться отрезку HG (фигура 15,А). Абсциссу этой новой кривой удлинения складывают с абсциссами кривой провисания и получают характеристическую

кривую для определения напряжений в работающем ремне. При этом способе для каждого расстояния между осями валов и для каждой скорости ремня нужно строить соответствующую характеристику, т. к. кривую удлинения изменяют, как было указано, в зависимости от ат. Зная кривые характеристик, Штиль, определяя для заданного напряжения σ„ и для заданной скорости (например 40 м/ск) движения ремня напряжения и σ0 на характеристике (для скорости 40 м/ск), находит точку А, соответствующую напряжению σζ, и по зеркальному изображению этой характеристики определяет при заданном ап неполные напряжения σ, и а2 в ведомом и ведущем концах ремня. На фигуре 15,Б даны расчетные характеристики для расстояния а между точками схода ремня со шкивов=10 л» для скоростей 10, 20, 30, 40 и 50 м/ск.

Сумма свободных напряжений σ( -f σ2 дает силу осевого давления а„, отнесенную к 1 см2 поперечного сечения ремня. На фигуре 16 для Р. п. при а= 10 метров даны зависимости напряжений от скоростей движения ремня. Из. диаграммы видно, что при увеличении скорости осевое напряжение σαсперва быстро, а затем медленно уменьшается, но зато напряжение σ, в ведущей части ремня резко увеличивается. Пунктирной кривой на той же диаграмме даны значения для свободного напряжения, σ2 в ведомой части ремня, полученные по вышеизложенному приближенному .способу Куцбаха (фигура 14).

При наклонном расположении ремня влия-i ние провисания ремня на получающиеся напряжения уменьшается, влияние это исчезает при вертикальном. расположении ремня.

,

с>

25

_ <

-

f

_

го

Фигура 16.

40 50м/ск

Зависимость между силами S1 и S2 натяжения ведущей и ведомой частей ремня определяется из ур-ий:

8=σ b s и Sj ;= а · b · S, (11) отношение

si = W

S2 °2

т

(12)

зависит от силы трения, возникающей между поверхностями ремня и шкива, благодаря к-рои сила натяжения S на одном конце бесконечно малого элемента ремня ds (фигура 17) увеличивается до величины S + dS на другом

малыми величинами второго порядка, можно написать ур-ие радиального давления ремня на поверхность шкива

N=S ά1 + (S + dS) £=Sd<p, это давление вызывает силу трения μ N=μ - S Αφ,

где μ—коэф. трения; ур-ие равновесия будет иметь вид

S+ dS-S-μ.S άφ=0·

откуда

£7-=μάφ и In S=μφί 4- С,

откуда

. - S=С-е>%.

Т. к. при ψ=О S=£2 и при <р, равном углу ω обхвата, S=Slt то следовательно 0=Й2, и ур-ие сил натяжения напишется в следующем виде:

01=02-еш, (13)

S, : S2=βμ"’. (13а)

Эта зависимость дана Эйтельвейном в предположении постоянства коэф. трения μ и без учета влияния скорости V, поэтому и м. б. рас- ι сматриваема лишь как приближенная ф-ла. J При учете влияния скорости ν в предположе- нии ,«=Const, при весе q погонной единицы длины связи, аналогично определяют:

01-1«·= («,-§«·) «Г.

Так как

Si-S^P,

то

01= Р

βμω ( еРт -1

(14)

02=Р

+ * ,;2

β"ω-1 Я ’

(15)

ур-ия (14) и (15) приводят к виду

0!=£ (ctgh μω + ΐ} +^jV“, (16)

0JS=у (ctgh I μω -l) + ® υ2, (17)

удобному для вычисления по таблицам гипер-болич. функций. В работающем ремне сила натяжения S меняется от до S2; повышение силы натяжения ремня до происходит на той части ремня, которая идет по ведущему шкиву (фигура 18), передающему ремню окружное усилие Р; сила 64 по мере передачи окружного усилия ведомому шкиву снова уменьшается до величины &2 в ведомой части ремня. В соответствии с увеличением силы £ на ведущем щкиве ремень удлиняется, благодаря чему происходит его скольжение по шкиву; на ведомом шкиве ремень при уменьшении силы Sx до величины £2 укорачивается, вследствие чего и на ведомом шкиве также происходит проскальзывание ремня. Это скольжение ремня не происходит равномерно по всей охватываемой ремнем поверхности шкива; скольжение в зависимости от величины действующей силы распространяется по шкиву на нек-рую дугу ΑΒ=ω ведущего шкива, за точкой" В

уже не происходит скольжения; если же область скольжения ремня распространяется на весь угол обхвата ω, то есть дойдет до точки С набегания ремня на шкив, будет происходить пробуксовывание всего ремня по шкиву. На ведомом шкиве скольжение будет происходить по длине некоторой дуги ΏΕ=ω), на дуге же EF ремень будет работать без скольжения. В силу сказанного окружные скорости ведущего неведомо го шкивов не будут равны между

р=(*.-И

Пользуясь основной формулой гиперболических функций

, e* -f β~φ

Ctgh φ =---------,

6 τ -e-φ

собою; в правильно работающей передаче эта разница не должна превышать 3%. Исследования, проведенные для выявления различных скоростей в отдельных точках работающего ремня, вполне подтвердили изложенные соображения, как это видно из диаграммы (фигура 19) результатов испытания передачи с резиновым ремнем при окружной скорости ведущего шкива=10 м/ск, расстоянии между осями шкивов=2 метров и при полезном напряжении σ„, равном 6 килограмм/см.

Сила трения ремня. Исследования Льюиса, Каммерера, Стефана, Фридриха и др. показали, что коэф. трения μ в Р. п. не является величиной постоянной, равной 0,28, как это было общепринято до недавнего времени и как это имеет место для трения кожи по железу при очень малых скоростях. При угле охвата ф=π и при μ=0,28 отношение SJS3== е#“°=е0·8792=2,41. Согласно проведенным опытам μ зависит от скорости скольжения ремня по шкиву, от состояния поверхностей шкива и ремня, от скорости движения ремня, от материала и способа изготовления самого ремня и от диаметра шкивов. Закон трения твердых тел относительно сохраняет силу только для случая совершенно свободных от жира поверхностей ремня и шкива, то есть для новых, непромасленных (непрожированных) ремней. В том случае, когда на поверхности ремня или шкива будет иметься хотя бы тончайший слой жидкости, сила трения в значительной степени будет зависеть от величины внутреннего сопротивления сдвигу этой жидкости, то есть от переменной величины, в свою очередь зависящей от t°, вязкости, скорости скольжения, состояния трущихся поверхностей и прочие Эти условия увеличивают коэф. трения μ во много раз: он достигает значений, равных 1,44 и даже до 1,67, что соответствует при ω=π величине SJS^e171=90. Свойства материала ремня влияют относительно меньше на величину μ, и величина действующей силы определяется свойствами и количеством жировой смазки, которой пропитан ремень. Тонкий и гладкий жировой слой способствует сохранению поверхности ремня и в то же время благодаря этому слою возможно осуществить большие силы трения, возрастающие при увеличении скорости скольжения ремня; поэтому при работе ремня с большими скоростями должны применяться гибкие, мягкие и хорошо прожированные ремни. При работе хорошо прожированных ремней сила трения зависит также от величины поверхностей скольжения, поэтому выгоднее иметь

скорость скольжения

Фигура 20.

широкие ремни и относительно большие диам. шкивов. Нужно отметить, что только при очень небольших скоростях сила трения увеличивается с шероховатостью поверхностей скольжения. На основании произведенных опытных изысканий Барт рекомендует опреде ление коэф-та трения μ производить по ф-ле;

““°,54_50Ϊ2οΊ;’ (18>

где V—скорость ремня в м/ск.

Скутш дает следующую зависимость:

μ=0,15(1 + 0,1 ν).

Диаграмма (фигура 20) дает зависимость μ для кожаного ремня в зависимости от скорости скольжения: для чугунных шкивов кривые 1 и 2, для шкивов, оклеенных бумагой, кривые 3,4 и 5 и для хорошо прожированных ремней кривые 6, 7 и 8.

Падение силы натяжения в ведущей части ремня при уменьшении слоя смазки дает диаграмма (фигура 21), ясно показывающая умень-шение коэф. трения μ I при промывке поверхности ремня бензином (точки а-Ь, о и й); некоторое увеличение после резкого уменьшения объясняется дей-

кг

250

200

150

100

50

го

30 мин.

Фигура 21.

ствием жира, постепенно снова выступающего на поверхность ремня.

Потери в Р. п. и ее кпд. Потери в Р. п. обусловливаются: во-первых, имеющим место упругим скольжением ремня по шкиву, благодаря чему скорость вращения ведомого шкива будет меньше и следовательно меньшей будет и передаваемая им работа; вторым фактором потерь являются потери от сопротивления воздуха, т. к. при движении ремня последний своей поверхностью, так же как и поверхность шкивов, трется о воздух. Кроме того при работе Р. и. происходит завихрение воздуха от вращающихся спиц шкивов и от набегания ремня на шкив. При небольших скоростях эти потери незначительны, но при больших скоростях ремня ими пренебрегать нельзя, т. к. эти потери возрастают пропорционально квадрату скорости. Явления гистерезиса, происходящие при попеременном удлинении и укорачивании ремня в связи с изменением сил и S2, также являются одной из причин потерь. При колебании напряже-· ний в ремне от 1 килограмм /см2 до 19 килограмм/см“ по данным Барта потери от упругого гистерезиса достигают 0,16%, при тканых ремнях вследствие потерь на трение между отдельными нитями эти потери будут несколько большими. Кроме того всегда имеют место потери от трения в подшипниках валов. При скользящих подшипниках эти потери достигают от 2 до 5%, при шариковых и роликовых подшипниках— от 1 до 2% передаваемой мощности. Ко всем этим потерям нужно прибавить еще потери от изгибания ремня. Коэфициент полезного действия Р. и.

(19)

где N—передаваемая полезная мощность, V—мощность, соответствующая сумме всех потерь, ον — напряжение, соответствующее сумме потерь. Зависимость кпд ч от полезного напряжения σ„ дана на фигуре 22, 23 и 24 по наблюдениям Каммерера, Нитгаммера и Че-пека, на фигуре 22 для ремня, работающего при среднем коэф. удлинения, α= —~ сж2/кг. Фиг.

23 дает две заштрихованные области а и Ь, в пределах которых при различных испытаниях получались значения η для ординарного ремня, причем область а вм f— относится к передаче

1 г с диам. шкива, рав ным 600 миллиметров, область b—к передаче со шкивами, имеющими диам. 125 и 2 500 миллиметров. Из диаграммы ясно видно влияние диаметра шкива на кпд передачи; фигура 24 дает кпд для 40кг/сиг двойного ремня. На диаграммах (фигура 22, 23 и 24) исключено влияние на η трения в подшипниках и сопротивления воздуха движению шкивов.

Кроме кпд удобным и наглядным коэф. для сравнения различных Р. п. служит отношение

0,1

«

-е„ю

20

Фиг.

30

22.

ϊφ = *1 Ч

|Si + S2

2S«

(20)

15хг/смг

где Sn—сила полезного натяжения ремня и 8т — —сила среднего натяжения ремня;

чем больше φ, тем совершеннее с точки зрения «прилипания» ремня будет ременная передача при S2=0 и коэф. 9=1.

Ряд испытаний, произведенных Куцбахом, дает ясно выраженную зависимость φ от качества ремня, его состояния и от величины скольжения ремня по шкиву. Диаграмма фигура 25 дает зависимость φ от скорости скольжения для Р. п. с непрожи- фиг· 23·

рованным, дубленым растительным дубителем ремнем, работающим по шкиву мездровой стороной, при различных напряжениях кт от предварительного натяжения. Величины напряжений от предварительного натяжения,отнесенные к единице ширины ремня, указаны непосредственно на самих кривых. Кроме величины скольжения в % указаны скорости скольжения (vgi+vg2) ъм/ск, где νесть относительная скорость скольжения ремня по ведущему шкиву и «.^2—по ведомому шкиву. Зависимость φ от скольжения

0,9 Sr-о,в

Ь

1S

Фигура 24.

прожированного ремня при тех же условиях опыта дана на фигуре 26; из этой последней диаграммы видно, что далее при незначительном относительно упругом скольжении (ок. 1—2%) φ достигает величины, близкой к 1. Коэфициент использования у>=щ=также дает удобную оценку со вершенства Р. п.; зависимость коэф. у> от φ дана в виде кривой b на фигуре 27, на той же фигура кривая а—соотношение· между S и S.2 в % в зависимости от φ и от у>, кривая с указывает зависимость Sn как от величины <р, так

И ОТ ВЕЛИЧИНЫ >/’· ·""

Устройство Р. п. По конструктивному выполнению различают передачи при параллельных осях валов—о ткрытую (фигура 28) и п е-рекрестную (фигура 29), при перекрещивающихся под прямым углом валах—полуперек-рестную(фигураЗО) и при перекрещивающихся под любым углом валах — передачу под углом. Т. к. передаваемое передачей усилие U, вообще гово-ря, изменяется, то с изменением Uизменяются и силы натяжения

Si, S2. Чеммень- (.о оа o,4s^o,6 о,8 цо

ше расстояние между шкивами, тем быстрее бу-

i

 0= ц

 150мм

7 м/с к

мр

0,80-

 s;

0*

 _L

т

ojso

I

ш

 Ш

1

у //,

 у 0J0 .Ат

0.10

0,4. о, 6 0,8

ψ Ш

Фигура 25.

0,2 0,4 0,6 0,8

-- r/>-S~Si

S,*S2

Фигура 26.

дет происходить изменение натяжения Si и Sj и с тем большим скольжением ремня по шкиву оно будет связано, что может повлечь к сбрасыванию ремня. Если, с другой стороны, сделать расстояние очень о,7о значительным, то * ремень при колебании нагрузки будет бить. Р. п. обычно работают или с предварительным на,-тяжением или с натяжным шкивом, поэтому расстояния ί между осями выполняют относительно небольшими. Только в виде исключения имеются передачи с расстояниями 1=20 м, обычно Ϊ < 18 метров Для открытой ременной передачи наименьшее расстояние между осями можно определить по эмпирическим ф-лам:

Ώ + 80 -1 или Z=J>-M + 200, (21)

где D и d—диам. большого и малого шкивов в см, nt и п2—числа оборотов малого и большого шкивов. Геркенс рекомендует для ремней шириною ί 100 миллиметров брать I=5 м, для более широких ремней брать I ^10 метров.

Если передаваемая нагрузка сильно колеблется, то рассто- 10яние I следует ψ брать ‘ бблыпим, чем оно получается из формул (21). При всех °·6 случаях Р. п., за исключением передач с открытым ремнем, ремень в большей или меньшей степени перекручи- о ог о,4 о,в о,8 по вается, вследст- фИГ. 27.

вие чего имеет место неравномерное удлинение и напряжение его волокон. Эта неравномерность возрастает при увеличении ширины ремня и диаметра шкива и уменьшается с увеличением расстояния I между осями шкивов. Правиль-

0,4

0,2

~т

7

X-

А

 s

 г“

 7“

ь

7

ί

t

7

 Ύ

У

У

80.

ВО 5

ное расстояние по мнению Баха м. б. установлено только опытным путем; для полу-перекрестной передачи с диам. d ведущего шкива Фелькерс рекомендует определять расстояние I по ур-ию:

I 10 Vbd.

Геркенс для полуперекрестной передачи рекомендует брать I > 4 d или I 20 b, причем I берется по большей из этих величин.

Если расстояние I получается слишком малым, прибегают к устройству с натяжным роликом, при помощи которого значительно м. б. увеличен угол охвата и благодаря этому

п, Фигура зо.

Фигура 29.

относительно меньшее натяжение будет достаточным; недостатком передачи с натяжным роликом является ухудшение условий работы ремня, так как ремень при работе все время перегибается в противоположных направлениях. Для правильной работы передачи необходимо расположить шкивы так, чтобы конец ремня, набегающий на шкив, двигался все время в направлении, совпадающем со средней плоскостью этого шкива; сбегающий конец может отклоняться в сторону на угол до 25° (обычно до 15°), если это условие не будет удовлетворено, ремень будет сбегать со шкива. При скрещивающихся валах передача м. б. осуществлена без .применения направляющих роликов. Для этого случая теоретически достаточно так расположить шкивы, .·, чтобы линия пересечения их средних плоскостей касалась обеих окружностей в точках с бегания ремней, как это изображено на фигуре 31. При таком устройстве передачи изменять направление вращения валов нельзя, и если нужно изменить направление вращения одного из шкивов, то нужно изменить и расположение шкивов, например так, как это указано на фигуре 32 для изменения направления вращения нижнего шкива. Указанное теоретич. требование является справедливым для ремня с бесконечно малым сечением;т.к. в действительности ремень представляет собой упругую ленту прямоугольного сечения, часто значительной ширины,то при соблюдении указанного выше правила средняя линия набегающего конца ремня должна будет сдвинуться на половину толщины ремня внутрь двугранного угла, образованного средними плоскостями шкивов, то есть к точке скрещения осей. Кроме сдвигания внутрь ремень будет скручиваться, причем внутренняя кромка ремня, направленная к точке скрещения осей, будет все время короче внешней. Благодаря вытягиванию внешней кромки ремень при движении будет прижиматься к шкиву сильнее

Ξ

Ι

Ύ

Фигура 32.

внутренним краем, поэтому равнодействующая сила натяжения ремня будет расположена ближе к внутреннему краю ремня, не совпадая с его средней линией. Под влиянием указанного отклонения —(У#1 равнодействующей силы натяжения получаются в фцг 31

местах набегания ремня боковые силы, направленные наружу, благодаря чему ведущий конец ремня, набегающий на ведущий шкив, и ведомый конец имеют стремление сдвигаться к наружному краю. Увеличение силы натяжения первоначально неравномерно напряженного ремня вызывает перемещение равнодействующей силы натяжения ближе к средней линии ремня, напротив, уменьшение нагрузки влечет за собою увеличение влияния неравномерного распределения нагрузки и следовательно вызывает дополнительное смещение линии действия сил от средней линии к внутреннему краю ремня. Поэтому чем больше передаваемая ремнем сила U при данном первоначальном натяжении S0, тем большеи тем меньше S2; следовательно тем меньше будет ведущий конец и тем больше ведомый смещаться наружу при прочих одинаковых условиях их работы. Поэтому целесообразнее строить передачу так, чтобы оба шкива были несколько сдвинуты наружу против их теоретич. положения, причем ведомый шкив должен быть сдвинут от-носительно боль- у ше ведущего. Бах рекомендует ведомый шкив сдвигать на величину е. 2=0,5 до 0,6 b и ведущий шкив на величину e!=0,l до 0,2 b (фигура 33);

6—ширина ремня.

Ширину шкивов следует для полуперекрестной пе- фиг 33редачи брать на Vs ДО ги большей, чем для передач с открытым ремнем; для передач с открытым ремнем ширина В шкива м. б. определена по ф-ле: В=1,1 b+1 ом.Помини рекомендует для прлуперекрестных передач брать ширину шкива B=l,5 b. Т. к. при полуперекрестной передаче ремень, вытягиваясь, принимает серповидную форму, то Геркенс выполняет для таких передач ступенчатые ремни с наружным краем, выступающим больше внутреннего (фигура 34); такая форма ремня имеет целью достигнуть наибольшего напряжения ремня вблизи середины его ширины.

Если при скрещивающихся валах положение шкивов задано и поэтому их нельзя расположить так, как .было выше указано,то приходится пользоваться направляющими роликами, которые должен быть расположены в плоскостях касательных к окружностям А и В шкивов; для этого строят линий

Фигура 34.

Фигура 35.

CD пересечения плоскостей шкивов А и В (фигура 35) и из любых ее двух точек, например а и Ь, проводят касательные ас, ad, bе, bf к окружностям шкивов А и В. В плоскостях, определяемых прямыми ас, ad, bе и bf, располагают направляющие ролики йи R1 т. о., чтобы их окружности касались указанных прямых. Ремень, который представляем себе в виде нити, набегает при этом на шкив прямо независимо от направления вращения шкивов. При таком устройстве каждый направляющий ролик имеет свою отдельную ось. При вращении передачи только в одну сторону направляющие ролики можно расположить на одной общей оси, располагая их в двух плоскостях, перпендикулярных линии GD, из которых одна должна касаться шкива А со стороны b, а другая—шкива В со стороны d тогда при вращении шкивов, указанном стрелками, ремень будет набегать на шкивы прямо. При обратном направлении вращения направляющие ролики при одной общей оси должен быть расположены в плоскостях, перпендикулярных к CD и касательных к шкивам А я В в точках си).

Предотвращение соскальзывания ремня. Так как Р. п. обычно имеют некоторые погрешности в устройстве, являющиеся следствием прогиба валов, одностороннего износа и других причин, необходимо предусмотреть меры к устранению опасности соскакивания ремня со шкива в виду наличия усилий, стремящихся сдвинуть ремень со шкива, о чем выше было изложено. Такой мерой служит применение шкивов с выпуклым ободом, на к-ром ремень удерживается автоматически. Еслияб—профиль обода выпуклого шкива (фигура 36), АА—его средняя плоскость и ремень сдвинулся влево в положение cd, то его средняя плоскость будет ВВ напряжение b в ремне изменяется от с к d, причем величина напряжения будет тем больше, чем больше окруис-ность, огибаемая волок- л ном; следовательно равнодействующая сила натяжения Т не лежит в средней плоскости ВВ ремня,а приложена ближе к d, перенося силу Т в плоскость ВВ, получим пару с плечом е, дающую момент, к-рый будет двигать ленту к средней плоскости шкива. Очевидно, что в томслучае, когда ремень, двигаясь в направлении к b, перейдет свое среднее на шкиве положение, в его сечении произойдет перераспределение внутренних сил, вследствие чего он снова будет передвинут к средней плоскости АА шкива. ΤΊο описанное преимущество выпуклого шкива имеет следующий недостаток: выпуклая форма обода растягивает середину ремня сильнее его краев, что вызывает более высокое напряжение середины ремня. Для набегающего ведомого конца ремня, растягиваемого силою S2, это увеличение напряжения будет меньше, чем для набегающего ведущего

конца, растягиваемого силою Slt поэтому Гер-кенс рекомендует для ординарных ремней при скоростях ниже 25 м/ск применять выпуклый шкив в качестве ведомого, но не ведущего, при скоростях > 25 м/ск он рекомендует как ведущий, так и ведомый шкивы брать выпуклыми. Вообще же можно рекомендовать во всех тех случаях, где обеспечена точность монтажа и где нельзя ожидать заметных деформаций вала, применять шкивы гладкие цилиндрические, как менее изнашивающие ремень. Перекрестные и полуперекрестные передачи как правило должны иметь цилин-дрич. шкивы и для полуперекрестных ремней, как было указано, шкивы должен быть относительно более широкими. Выпуклые шкивы должны иметь стрелу выпуклости настолько малой, насколько это возможно при условии достигнуть автоматического удержания ремня на шкиве; стрела выпуклости W определяется из выражений:

W= Vli до * VB

или

W=зз + 1 миллиметров,

(22)

где В—ширина обода в миллиметров.

Приспособления для остановки Р. п. Остановка Р. п. может быть осуществлена следующими четырьмя способами.

1) С помощью системы коренного и холостого шкивов путем передвижения ремня, в зависимости от надобности, с коренного шкива на холостой или обратно. 2) Употреблением натяжного шкива, увеличивающего когда нужно натяжение ведущей и ведомой частей ремня. 3) Путем изменения расстояния между осями валов, на которых насажены шкивы.

4) Применением совместно с Р. п. фрикционных муфт (смотрите Муфты).

Коренные шкивы, их конструкции и расчет—см.7Лкивы.

Холостые шкивы. Для осуществления остановки Р. п. помощью холостого шкива на ведущий (реже на ведомый) вал сажают наглухо широкий шкив, ширина обода которого равна двойной ширине нормального шкива, точнее равна расстоянию между крайними внешними кромками у коренного и холостого шкивов, сидящих на ведомом (реже на ведущем) валу. Отличительной особенностью холостого шкива является его свободная посадка, благодаря чему холостой шкив свободно может вер-

Фигура 37.

—

Фигура 38.

теться на своем валу, не соприкасаясь с коренным шкивом своим ободом, чтобы уменьшить потерю работы на трение. Для предотвращения продольного перемещения холос-

того шкива вдоль вала часто применяют установочные кольца. Во время остановки Р. п. ремень перемещают на холостой шкив. Чтобы ступица холостого шкива не истирала вал, ее снабжают или шариковыми подшипниками пли бронзовой втулкой. Бах считает, что при

длине ступицы, равной двойному диаметру вала или больше, холостой шкив можно сажать непосредственно на вал без всяких сменных втулок. Одна из конструкций холостого шки

Разрез по Α-β

ва на шариковых подшипниках дана на фигуре 37. Установка холостых шкивов должна иметь приспособление для передвижения ремня с рабочего шкива на холостой и обратно. Передвигать ремень со шкива на шкив можно легко только тогда, когда ремень движется. При движущемся ремне требуется очень небольшое усилие.для его бокового перемещения. Передвигать следует всегда набегающий конец ремня. Если ремень набегает на шкив со скоростью V и ему сообщить боковое движение со скоростью «и то его действительная скорость будет равняться г>2 (фигура 38), причем vx=v2 sin а. Сила трения Т1, которую нужно преодолеть при боковом перемещении ремня, находится в такой же зависимости от силы трения Т на ремне в состоянии покоя, то есть

Тх=Т sin а.

Следовательно чем больше v и чем меньше, то есть чем меньше угол а, тем меньшее усилие надо приложить для перевода ремня. При постановке холостого шкива на ведомом валу холостой шкив вращается при остановленной передаче, поэтому перевод ремня на коренной шкив при пуске ведомого вала не встре чает затруднения; недостатком этой системы установки холостого шкива является то обстоятельство, что при остановленной передаче холостой шкив вращается и следовательно происходит износ ремня. Стремление избежать износа ремня привело к постановке хо-лостого шкива на ведущем ;валу; в этом случае при остановке передачи холостой шкив неподвижен, и ремень не изнашивается, но зато для перевода ремня требуется сначала привести холостой шкив во вращение, что требует более сложных переводных приспособлений. Конструктивное исполнение установки холостого шкива |на ведомом валу дано на ,фигура 39; для перевода ремня служит рычаг а, перемещаемый снизу при помощи двух тяг Ь, рычаг а при повороте передвигает стержень с на котором укреплена вилка d, охватывающая ремень. Примером постановки холостого шкива на ведущем валу может служить кош струкция, изображенная на фигуре 40 и предназначенная для передачи небольших мощностей. В этой установке холостой шкив а сидит не непосредственно на ведущем валу, а на втулке кронштейна b. Так как для пуска в ход необходимо сначала дать вращение холостому шкиву, то при пуске передачи холостой шкив хомутом с входящим в выточку г втулки шкива, перемещают вдоль оси и тем самым прижимают его i к рабочему шкиву, благодаря чему он приводится последним в движение. Хомут с перемещают при помощи рычага d, винта е и цепного колеса f. Перевод ремня после Приведения холостого шкива во вращение осуществляется вилкою д при помощи цепного колесаJi- Кон-

Разрез по /1BCD

Фигура 41.

Разрез по IX

струкция втулки холостого шкива должна предусмотреть обеспечение рабочих поверхностей смазкой, причем при скользящих подшипниках смазка должна быть жидкой. На фигуре 41 дана конструкция втулки, пригодной для холостого шкива как для его посадки на ведущий вал, так и на ведомый вал. Кольцо а, снабженное реб-

рами b, посаженное на вал, при вращении последнего поднимает масло наверх, и при малых скоростях масло по каналам с подводится к трущимся поверхностям; при больших скоростях масло под действием центробежной силы отбрасывается K ребрам d неподвижной Разрер ncEFG

Фиг 42.

Разрез по 4BCD

втулки и через отверстия е подводится к поверхностям трения.

Если холостой шкив посажен на ведомом валу, то есть будет •вращаться вместе с втулкою, то ребра d вращающейся в этом случае втулки будут захватывать масло, которое при небольших скоростях будет подаваться к рабочим поверхностям через каналы е, а при больших скоростях масло будет отбрасываться к ребрам b неподвижного кольца и подаваться через отверстия в Для предотвращения вытекания масла из втулки наружу предусмотрены маслоуловители f. Другая аналогичная конструкция дана на фигуре 42: масло, налитое в разъемную втулку а, при движении вала захватывается внутренней втулкой b, тоже разъемной, наглухо посаженной на валу. Центробежная сила способствуетхорошей смазке трущихся поверхностей втулок а п Ь; холостой шкив укрепляется на втулке а. Масло наливается через канал с закрываемый пробкой;за уровнем масла наблюдают с помощью канала d.

Отводки. Применяемые для перевода ремня отводки чаще всего выполняют с двумя тягами (или двумя концами тяговой цепи); более совершенной является конструкция с одной только тягой, наприм. завода Вюльфель (фигура 43), т. к. такие отводки допускают включение и выключение ремня при движении тягового каната или цепи в одном и том же направлении, т. ч. не нуясно думать, в каком направлении следует вертеть цепное колесо. В этой конструкции тяговый канат а закреплен на окружности шкива 6, помещенного в картере с. Со шкивом связана спиральная пружина е и собачка d, упирающаяся в один из двух зубцов храповичка второго шкива f. Палец д шкива f входит в кулису h, связан ную со стержнем г, на к-ром укреплены отводки (вилки) к. При тяге за канат а шкив Ь поворачивается, и собачка d захватывает шкив f, к-рый поворачивается на 180°. При помощи пальца д и кулисы h стержень i при этом повороте шкива переместится вдоль своей оси из одного крайнего положения в другое крайнее положение. При отпуске тягового каната пружина е поворачивает шкив b в исходное положение, то есть на 180° назад, а шкив f и палец д остаются неподвижными; плоская пружина i обеспечивает шкив f от случайного поворота на угол, больший 180°. Если снова потянуть за тяговый канат а, то собачка d захватит уже второй зуб храповика шкива f, расположенный под углом 180° по отношению к первому зубу, и шкив f снова повернется в том же направлении на угол 180°, а кулиса и и отводки к переместятся в обратном направлении.

Р. п. с остановкой помощью натяжного ролика. При передачах с натяжным шкивом (роликом) (фигура 2) остановка передачи осуществляется путем ослабления силы, прижимающей натяжной ролик, так что

ремень будет скользить по шкивам.Этот способ остановки имеет значительные преимущества для передач с ткаными ремнями, перестановка которых с холостого на рабочий шкив и обратно ведет к порче кромок ремня.Натяжной ролик ставится всегда на ведомую часть ремня у меньшего шкива. Четыре характерных расположения натяжного ролика даны на фигуре44; При натяжном ролике угол охвата малого шкива значительно увеличивается, что дает возможность иметь малые расстояния между осями шкивов и значительно увеличить соотношения между диам. шкивов до 1 : 8 и даже до 1 : 20. Положительным качеством Р. п. с натяжным роликом является также и то обстоятельство, что сила натяжения

Фигура 44.

роликавыравнивает изменение натяжения ремня от темп-рных деформаций и от действия влажности, поэтому в ведомой части ремня напряжение не превышает низших пределов при •значительных полезных напряжениях ремня, кроме того осевые давления ведущего и ведомого шкивов при натяжном ролике будут относительно меньше. Волыним преимуществом передачи с натяжным роликом нужно считать возможность на время перерывов в работе полностью разгружать ремень. Недостатком нужно считать постоянное изгибание ремня в раз

ной и самое натяжение осуществляют или регулируемым грузом или пружиной. Регулировку нагрузки осуществляют или его перемещением по длине рычага или путем прибавления и^снятия отдельных гирь. Примером конструктивного выпочнения Р.п.с натяжным роликом может служить передача, изображенная на фигуре 45, выполненная для мощности 100 ТР при соотношении между диам. шкивов, равном 1:5,6. Примером установки с пружинной .регулировкой давления ролика служит

установка, данная на фигуре 46; натяжение пружины а изменяется при вращении винта b маховичком с. Конструктивное выполнение натяжного ролика дано на фигуре 47, а его размеры в таблице 1.

Ременная передача с остановкою посредством изменения расстояния между осями валов на

на привод. В этих случаях динамо или электромотор устанавливается на салазках, при помощи которых и осуществляется изменение расстояний между валами.

Остановы при помощи фрикционных муфт следует предпочитать при Р. п. большой мощ

ности, требующих ремней с большой шириной и большим весом, т. к. при переводе больших ремней их кромки портятся, несмотря на то,

Таблица 1.—Р аз меры натяжного ролика в .и.к (фигура 47).

Ширина ремня

Ь

 Диа-

метр ролика

А

 Ширина ролика

В

 Размер стойки

C+f

 Вынос е

 У

 i Плечо ролика D

 Плечо груза

G

ДО 55

 80

 60

 125; 225

 по

 60

 100; 150

 300

до so

 112

 85

 130; 230

 145

 80

 125; 175

 350

ДО 90

 140

 loo 1

 180; 230 280; 330

 J· 175

 95 ^

 150; 200 250; 300

 410

480; 550

ДО НО

 160

 120

 235; 285

 220

 110

 200; 250 300

 510

580

ДО 130

 200

 но -J

 335; 385 435

 J- 210

 130 {

 350

400

 650

720

ДО 160

 225

 170

 235; 285

 280

 145 ·{

 250; 300 350

 590

660

ДО 190

 280

 200 1

 335; 385 435

 } .310

 170 {

 400

450

 730

800

300

 680

ДО 210 ДО 240

 320

360

 230 1

260 ί

340; 390 440; 490 540

 1 340

 195 1 215. j

 350

400

450

 750

820

890

1

 500

 950

(

 400

 790

ДО 280

 400

 зсо 1

 340; 390 440; 490

j· 430

235 1 260 j

 450

500

 860

930

ДО 330

 450

 350 1

540

 550

 1 000

V

 600

 1 070

г

 500

 1 040

ДО 370

 500

 400

 345; 395

1

 550

 1 040

ДО 420

 500

 450

 445; 495 545

 530

 290 { I

 600

650

 1 110

1 180

V

 700

 1250

что обычные вилки заменяют отми с роликами. Конструктивное выполнение фрикционных муфт—см. Муфты.

Изменение числа оборотов ведомого вала. Для получения различных скоростей ведомого вала при постоянной скорости ведущего вала применяют взамен ци-линдрич. шкивов конич. барабаны (фигура 48).

Приперемещении ремня вдоль оси барабанов изменяется соответственно передаточное число. Наклон образующей конического барабана не должен превышать 1:10. Ремень удовлетворительно будет работать при относительно небольших натяжениях. Т. к. обыкновенный ремень сильно загибается в этих передачах на направляющих вилках, то Геркенс рекомендует применение усиленных ремней, поперечное сечение которых изображено на фигуре 48. Ремень удерживается в желаемом положении помощью переводных вилок или штифтов, которые направляют набегающие концы ремня. Если при помощи конич. барабанов нужно осуществить большое передаточное отношение, например < Ver то применяют две пары конич. барабанов, как это изображено на фигуре 49, на которой дана одна из конструкций передачи к регулятору паровой машины. Движение к регулятору передается от распределительного вала а через барабан b к барабану с заклиненному на валу d, далее от барабана е, сидящего на том же валу d, к барабану /, свободно посаженному на вал а. Барабан f выполнен за одно целое с зубчатою шестерней д, с которой непосредственно связана зубчатая передача валика регулятора. Перевод ремней осуществляется переводными роликами h, укрепленными на салазках, служащих гайка-. ми ходовых винтов г, вращение κ-pux осуществляется помощью маховичка /с; муфта I дает возможность непосредственного сцепления барабана f с валом а. Значительно реже для осуществления непрерывного изменения числа оборотов ведомого шкива применяются разжимные, или расширяющиеся, шкивы, обод которых состоит из отдельных се- гментов, могущих перемещаться в радиальном направлении.

Т. к. в значительном большинстве случаев бывает достаточным изменять число оборотов ведомого вала по ступеням, то широкое применение нашли ступенчатые шкивы (фигура 50). Условие неизменности натяжения требует, чтобы длина ремня L (фигура

28 и 29) оставалась постоянной, то есть bс + cdJr+ df + fb=Const.

Для открытых ремней

21 cos β -г (π — 2β)ν

1

4-

-i-

Фиг,

L=0 + 2£)#

так как

sin β =

r -

то имеем следующее выражение:

L — я (R -{- тонн) -{·

+ 2β (й- г) + 21 ]Л _ ("pi) * (23)

где у?=arc sin К-~ ’ ·

Для перекрестных ремней

L=(π + 2/J) и + 21 cos β + (π + 2/?) г; так как

. 0 R 4- г

sin β=—j—,

ТО ч

L — я (R -{- 7) -f*

+ 2β (R + г) + 21 j 1 — ("ρ·)2> (24)

где

/?=arc sin ——

T. к. длина L должна иметь ту же величину для другой пары сопряженных радиусов Rx и гг ступенчатых шкивов, то для перекрестных ремней передача со ступенчатыми шкивами будет правильно работать, если будет выполнено условие

bi 4- > i=й2 -f- г2=й3 4- ra=R -у- г,

то есть если сумма сопряженных радиусов будет постоянна. Поэтому и при перекрестной передаче с конич. барабанами образующая

ведомого шкива также должен быть прямой, составляющей с осью конуса тот же угол, как и образующая ведущего конуса. Для открытых ремней должен быть

L=я (й + г) + 2 (й — г) arc sin +

+ 2lYl-{^-Y=n(R1 + r1) + 2 (йх — rj) arc sin — ^ + + 2ΐ}Λ-(κ-γ-Π)2.

+

(25)

При заданном передаточном числе φ=~ получим

£=я (φ + 1) + 2 (φ -1) arc sin ^ +

+ S/MW (26)

В виду трансцендентности этого ур-ия для определения величины гх пользуются методом последовательных приближений. При расстоянии I, достаточно большом по сравнению с (Rx —1 ), величина —будет относительно небольшой, т. ч. можно принять

arc sin ь-з г Sir.й таким образом согласно ур-ию (26) получим ri (<Р — 1)2 + π (φ + 1) lrx + 2l2=IL, (27)

откуда определяют rx. При относительно больших расстояниях I достаточно соблюдать условие и + г=Дi + гх. Из сказанного следует так-

зующей конического барабана ведущего вала.

Перевод ремня по ступенчатому валу производится отми, одна из конструкций которых дана на фигуре 50. Ремень охватывается глазком α,κ-рый может вращаться в кольце b, сидящем на двух стержнях с жестко укрепленных на валу отводки d, поворачиваемом за рукоятку е.

Направляющие ролики. Как указано выше, при перекрещивающихся валах приходится применять направляющие ролики. При узких ремнях диам. D направляющих роликов следует брать равными 3 δ-у 4 b, где b—ширина ремня, при широких ремнях В=2 b. Ширина направляющего ролика должен быть на 25-у50лш шире ремня .На фигуре 51 дана конструкция потолочного направляющего ролика с кольцевою смазкою подшипников; положение оси ролика благодаря шаровому соединению с плитой м. б. изменяемо в зависимости от условий работы ролика. Примером тангенциального направляющего ролика может служить конструкция, изображенная па фигура 52; ось направляющего ролика а может менять свое положение, вращаясь во-

Т а б л. 2,—Значения р в килограммах/см для ординаре сти от скорости V ремня в ΛΙ/СК и ный к 1 см2 площади поперечного сечения. Изложенные выше данные о напряжениях, имеющих место в действительно работающем ремне, и переменность величины трения /<, влияние изгиба ремня, его толщины и прочие лишают возможности аналитически определить величину допускаемого напряжения с учетом всех указанных факторов, поэтому значения допускаемой нагрузки должны браться главным образом на основании опыта работы Р. п., хорошо работавших в течение длительных сроков эксплуатации.

Расчет кожаных ремней. Наибольшим распространением пользуется расчет Р. п. по Геркенсу, который на основании многолетней практики рекомендует производить расчет по ф-ле:

где р—окружное усилие, отнесенное к 1 сантиметров ширины ремня, берется из табл. 2, выработанной по данным з-да. ы х (о) и двойных (9) ремней в зависимо-ди а метра d малого шкива в миллиметров.

V

В

5

10

15

20

25

30

40

50

d

 О

 а

 О

 а

 о

 а

 о

 а

 о

 а

 О

 а

 о

 а

 о

 а

 О

 а

100

 2

2,5

3

3

3,5

 _

 3,5

 _

 3.5

3,5

 _

 3,5

200

 3.

 _

 4

 —

 5

 —

 5,5

 —

 6

 —

 6,5

 —

 6,5

 —

 6.5

 —

 6,5

 —

300

 4

 5

 5

 6

 6

 7

 7

 8

 7,5

 9

 8

 10

 8,5

 10

 9

 10

 9

 10

400

 5

 6,5

 6

 8

 7

 9

 8

 10

 9

 11

 9,5

 11.5

 10

 12

 10,5

 12,5

 И

 12,5

500

 6

 8

 7

 9.5

 8

 И

 9

 12

 10

 13

 10,5

 13

 11

 13,5

 11.5

 14

 12

 14

600

 7

 9,5

 8

 И

 9

 12

 10

 13

 11

 15

 12

 15

 12,5

 16

 13

 16.5

 13,5

 17

750

 8

 11

 9

 12,5

 10

 14

 11

 15,5

 12

 17.5

 12 5

 17,5

 13

 18 5

 13 5

 19,5

 14

 20

1000

 9

 13

 10

 15

 И

 17

 12

 19

 13

 21

 13,5

 21

 14

 22

 14,5

 23

 15

 24

1500

 10

 15

 11

 17

 12

 19

 13

 21

 13,5

 23

 14

 25

 14,5

 26

 15

 27

 15,5

 28

2000

 11

 17

 12

 19

 13

 21

 13,5

 23

 14

 25

 14,5

 27

 15

 28

 15,5

 29

 16

 30

круг осей А А и ВВ, κ-pue, будучи расположены иод углом, в то же время являются касательными к средней окружности ролика. Смазка ролика циркуляционная: маско, налитое в резервуар втулки ролика, под действием центробежной силы поступает по каналу δ к трущимся поверхностям втулки. Конструкция ротиков с вертикальной осью дана на фигуре 53. Кронштейн оси роликов, будучи связан шаровым сочленением со стойкой, может в известных пределах быть перестанавливаем. На фигуре 54 изображен отводной ролих^,

к-рый применяют в тех слу-

редвигать ремень в сторону, наир, в устройствах с рабочими и холостыми шкивами, т. к. в этих случаях целесообразно, чтобы ремень, перемещаясь в сторону, захватывал и направляющий ролик.

Расчет Р. п. Основный для расчета Р. п. является следующее ур-ие, полученное на основании ф-лы (14):

νή S"1’ (28)

где σζ —допускаемое напряжение на разрыв в килограммах/см2, f-b- s—площадь поперечного сечения и —вес единицы длины ремня, отнесен

Данные в таблице 2 величины значений для р> относятся к таким ременным передачам, при устройстве которых будут соблюдены следующие условия: 1) шкивы правильно обточены, точно центрированы и балансированы; 2) передаточное число не превышает двух, то есть ^<2; 3) передача горизонтальная.или почти горизонтальная; 4) расстояние между осями шкивов нормальное, то есть ~ 5 ж для ремней шириной до 100 миллиметров и ~ 10 метров для ремней шире 100 миллиметров; 5) ремень кожаный и материал выбран сообразно со скоростью и диам. шкива; 6) ведущий шкив больше ведомого, то есть передача на быстрыйход. Если эти условия не соблюдены, то ширину ремня нужно брать больше тем в большей степени, чем сильнее устанавливаемая передача отступает от указанных шести условий, при этом можно руководствоваться данными табл. 3.

Таблица 3, — Увеличение расчетной ширины Ь ремня в % в зависимости от рода передачи.

Род передачи

 Надлежит ширину b увеличить на

Вертикальная..

 104-20

Малое расстояние между ва-

лам и..

 104-20

Полуперекрестная.

 ДО 25

Угловая ..

 »33

Перекрестная с конич. бара-

банами ..

 » 25

Открытая с конич. бараба-

нами..

 » 50

В сыром помещении.

 » 30

С передаточным числом Я/г>з

 » 30

На замедление: с малого шки-

ва на большой в зависимое-

204-30

ти от степени замедления.

Проф. Бах считает значения р,данные Геркен-сом, слишком высокими, проф. Л5 кин рекомендует значения р брать согласно табл. 4, более приближающейся к данным Баха.

Т а б л. 4 .—3 начения р в к г/см для ордина ремней в зависимости от скорости о тра d малого шкива в миллиметров (по жат на одной горизонтали м/ск и 7<40 Ь, полученные расчетом размеры можно уменьшить на 5—10%. Ремень для полуперекрест-ной передачи рассчитывают, как для открытого ремня, на те же|

р И Ы×(о) И Д В О Й Н ы×(0) ремня в м/ск и д и а м е-прсф. Лукину).

υ

3—4,5

5—9

10—14

 15-

 -19

20—24

25—30

d

 О

 в

 О

 б

 О

 в

 О

 6

 О

 б

 О

 б

100— 140

 2

2.5

3

3

3,5

 _

 3,5

 _

150— 190

 2 5

 —

 3,4

 —

 4

 —

 4

 —

 5

 —

 5,5

 —

200— 240

 3

 —

 4

 —

 5

 —

 5,5

 —

 6

 —

 6.5

 —

250— 290

 3,5

 —

 4,4

 —

 5,5

 —

 6

 —

 7

 —

 7.5

 —

300— 390

 4

 —

 5

 —

 6

 —

 7

 —

 8

 —

 8,5

 —

400— 490

 4,6

 —

 6

 —

 7

 —

 8

 —

 9

 —

 10

 —

500— 700

 5

 8

 7

 9

 8

 10

 9

 11

 10

 12

 11

 13

750— 900

 5,6

 9,2

 8

 11

 9

 12

 10

 14

 11

 14

 12

 15

1000—1400

 6

 10

 8.5

 12

 10

 14

 11

 16

 12

 17

 13

 18

1500—1900

 6,6

 11

 9,4

 14

 И

 17

 12

 19

 13

 21

 14

 22

2000—3000

 7

 12

 10

 15

 12

 20

 13

 22

 14

 25

 35

 25

3000

 7,5

 13

 11

 17

 13

 22

 14

 24

 15

 28

 17

 29

шкивы, причем за рас-; стояние I, между осями валов считают длину касательной к начальным окружностям обоих шкивов. Если ί будет >20 δ и 1<4D, то полученные результаты для ширины Ь увеличивают на 10%; если же l<4D и 1< <20 δ, то полученные размеры увеличивают на 30%.

Довольноточным является расчет по ф-ле

/== δ -s =

Бри подсчетах ширины Ь по табл. 4 нужно увеличивать ширину ремня на 50% для всех случаев, когда ремень получается по расчету шириною меньше 5 см; нужно увеличивать ширину ремня на 30%, когда по расчету Ь получается от 5 до 12 см; также можно рекомендовать увеличивать ширину b на 10—

20%, если не соблюдена зависимость между b и расстоянием I согласно табл. 5.

Таблица 5, — Минимальные значения I в зависимости от ширины Ь ремня.

Ширина Ь ремня, с.и. 5 7 10 15 20 30 50 80

Расстояние I между центрами шкивов, м. 3 4 5,5 7 8 9 10 11

И наконец нужно увеличить получаемую согласно табл. 4 ширину δ ремня в зависимости от взаимного расположения шкивов и направления движения ремня согласно табл. 6.

Таблица 6.—В еличины поправок в % в зависимости от устройства передачи.

ρβμα

(30)

1 >(**- 4ιγ)

легко получаемой из ф-лы (28). По этой ф-ле

S 1

при отношении д-=^ получаются относительно точные результаты, когда шкивы находятся на одной горизонтали и когда имеет место передача на быстрый ход. Т. к. в зависимости от величины меняется величина изгиба ремня и следовательно меняется полезное использование допускаемого напряжения σζ, то удобно учитывать это влияние добавочным числом и кг/см2, вводимым в формулу (30), которая примет следующий вид:

f —b · s — -1——Afc:· (31)

(е“*а- 1) (чг-Зс-у-и)

берутся по

Расстояние между центрами шкивов

 Нор маль ное

 Малое

 Нор маль ное

 Малое

 Нор маль ное

 Малое

Схема передачи

<3^

При передаче по стрелке увеличить ширину ремня на

 10%

30%

0%

 15%

 8%

 *

25%

При передаче против стрелки увеличить ширину ремня на.

 15%

 40%

•

 5%

 20%

 10%

 30%

Бри расчете перекрестных передач расчет • ведут так же, как и для открытого ремня на те же шкивы. При расстоянии между центрами шкивов >20 δ и при υ <5 м/ск полученные расчетом результаты принимают без изменений. При 1<20 b и при V от 5 до 10 м/ск порученные расчетом размеры, ширины ремня нужно увеличить на 10^-20%. При условии, что наи-· высшие точки обоих шкивов ле

Значения табл. 7.

Расчет ведут сначала по формуле (30) и определяют по ней значение s; на основании полученного значения для s и диаметра D 2шкива по табл. 7 опреде-| ляют и, после чего производят пересчет ремня по формуле (31) в отношении ширины b ремня, оставляя-его толщину s без изменения. Значения и е/га:

9

в зависимости от скорости V берут по готовым таблицам. В размеры ремня, полученные по формуле 31, должен быть внесены коррективы согласно табл. 6 и 5. Для быстрого определения и проверки размеров ремня, работающего: в обычных заводских условиях, можно пользоваться без расчета табл. 8, дающей шири-!

Таблица 7. —Значения величины и в зависимости от отношения s:D2.

S :J?2

 V* 00

 1/200

 1 /l 50

 1/юо

 1 /eo

 1 /7 0

 Ve о

 1/б0

 lUo

 V35

 1/зо

 Чгь

И В КЗ/С.И2

 -1,3

 -0,5

 0,0

 0,1

 1,8

 2,3

 v3,0

 4,0

1

 5,6

 6,6

 8,0

 Ю,0

Ширина b в миллиметров

Толщина s в миллиметров

Сечение

В CJW2

Передаваемая ремнем мощность (в IP)

1

 2

 3

 4

 5

 1 6

 7

 i 8

 9

 10

 11

 12

 13

 14

 15

20

 3,5

 0,7

 0,09

 0,19

 0,29

 0,39

 0,50

 0,62

 0,74

 0,85

 0,98

 1,10

 1,22

 1,34

 1,46

 1,57

 1,69

25

 3,5

 0,87

 0,11

 0,23

 0,36

 0,49

 0,63

 0,77

 0,92

 1,06

 1,23

 1,36

 1,51

 1,66

 1,81

 1.95

 2,10

30

 3,5

 1,05

 0,13

 0,28

 0,43

 0,59

 0,76

 0,93

 1,10

 1,28

 1,47

 1,65

 1,83

 2,01

 2,19

 2,35

 2,53

35

 3,5

 1,22

 0,16

 0,32

 0,50

 0,69

 0,88

 1,08

 1,28

 1,49

 1,71

 1,91

 2,12

 2,33

 2,54

 2,74

 2,94

40

 3,5

 1,40

 0,18

 0,37

 0,58

 0,79

 1,01

 1,24

 1,47

 1,71

 3,96

 2,20

 2,44

 2,68

 2,92

 3,14

 3,38

45

 3,5

 1,57

 0,20

 0,42

 0,65

 0,88

 1,16

 1,39

 1,65

 1,92

 2,20

 2,43

 2,73

 3,00

 3,27

 3,52

 3,78

50

 4

 2,0

 0,26.

 0,53

 0,82

 1,13

 1,44

 1,77

 2,10

 2,44

 2,80

 3,14

 3,48

 3,82

 4,16

 4,48

 4,82

60

 4

 2,4

 0,31

 0,54

 0,99

 1,35

 1,73

 2,12

 2,53

 2,93

 3,38

 3,76

 4,17

 4,59

 5,00

 5,38

 5,78

70

 4

 2,8

 0,36

 0,75

 1,15

 1,58

 2,02

 2,47

 2,95

 3,42

 3,92

 4,38

 4,87

 5,35

 5,83

 6,28

 6,7.5

75

 4

 3,0

 0,39

 0,80

 1,24

 1,69

 2,16

 2,66

 3,16

 3,66

 4,20

 4,71

 5,21

 5,73

 6,24

 6,73

 7,22

80

 4

 3,2

 0,41

 0,85

 1,32

 1,80

 2,31

 2,83

 3,37

 3,91

 4,47

 5,02

 5,56

 6.11

 6,66

 7,18

 7,71

50

 7

 3,7

 0,45

 0,93

 1,44

 1,97

 2,53

 3,10

 3,68

 4,27

 4,89

 5,49

 6,09

 6,69

 7,28

 7,85

 8,44

85

 4,5

 3,8

 0,49

 1,01

 1,56

 2,14

 2,74

 3,36

 4,00

 4,64

 5,31

 5,96

 6,61

 7,26

 7,91

 8,52

 9,15

90

 4,5

 4,0

 0,51

 1,06

 1,65

 2,25

 2,88

 3,54

 4,21

 4,89

 5,59

 6,27

 6,96

 7,64

 8,32

 8,97

 9,64

60

 7

 4,2

 0,54

 1,12

 1,73

 2,36

 3,03

 3,71

 4,42

 5,13

 5,87

 6,58

 7,30

 8,02

 8,74

 9,42

 10,12

95

 4,5

 4,3

 0,55

 1,14

 1,77

 2,42

 3,10

 3,80

 4,53

 5,25

 6,01

 6,74

 7,48

 8,22

 8,95

 9,65

 10,38

100

 4,5

 4,5

 0,58

 1,20

 1,85

 2,54

 3,25

 3,98

 4,74

 5,50

 6,29

 7,05

 7,82

 8,60

 9,36

 10,10

 10,85

70

 7

 4,9

 0,63

 1,30

 2,02

 2,76

 3,54

 4,33

 5,16

 5,98

 6,85

 7,68

 8,52

 9,36

 10,20

 11,00

 11,81

75

 7

 5,2

 0,67

 1,38

 2,14

 2,93

 3,75

 4,59

 5,47

 6,35

 7,27

 8,15

 9,04

 9,93

 10,82

 11,67

 12,53

115

 4,5

 5,2

 0,67

 1,38

 2,14

 2,93

 3,75

 4,59

 5,47

 6,35

 7,27

 8,15

 9,04

 9,93

 10; 82

 11,67

 12,53

80

 7

 5,6

 0,72

 1,49

 2,30

 3,15

 4,04

 4,94

 5,89

 6,84

 7,83

 8,78

 9,74

 10,70

 11,65

 12,58

 13,50

125

 5

 6,2

 0,80

 1,65

 2,56

 3,49

 4,47

 5,48

 6,52

 7,57

 8,66

 7,92

 10,79

 11,85

 12,90

 13,90

 14,95

85

 8

 6,8

 0,87

 1,81

 2,80

 3,83

 4,90

 6,01

 7,16

 8,30

 9,50

 10,67

 11,82

 13,00

 14,28

 15,25

 16,40

90

 8

 7,2

 0,92

 1,92

 1 2,96

 4,05

 5,20

 6,36

 7,58

 8,79

 10,07

 11,30

 12,51

 13,76

 14,98

 16,15

 17,38

15

 5

 7,5

 0,96

 2,00

 3,09

 4,22

 5,41

 6,63

 7,89

 9,16

 10,49

 11,75

 13,05

 14,32

 15,60

 16,82

 18,10

95

 8

 7,6

 0,98

 2,02

 3,12

 4,28

 5,48

 6,72

 8,00

 9,28

 10,61

 11,91

 13,21

 14,51

 15,80

 17,05

 18,31

100

 8

 8,0

 1,03

 2,13

 3,30

 4,50

 5,77

 7,07

 8,42

 9,77

 11,19

 12,52

 13,91

 15,29

 16,65

 17,95

 19,29

115

 8

 9,2

 1,18

 2,44

 3,78

 5,17

 6,64

 8,13

 9,68

 11,24

 12,87

 14,40

 16,00

 17,59

 19,15

 20,62

 22,19

175

 5,5

 9,6

 1,23

 2,56

 3,95

 5,40

 6,92

 8,48

 10,10

 11,72

 13,42

 15,05

 16,70

 18,33

 19,98

 21,58

 23,18

200

 5,5

 11,0

 1,41

 2,93

 4,53

 6,19

 7,93

 9,72

 11,59

 13,42

 15,39

 17,26

 19,13

 21,07

 22,90

 24,70

 26,52

125

 9

 11,2

 1,44

 2,98

 4,61

 6,31

 8,08

 9,89

 11,80

 13,68

 15,66

 17,58

 19,48

 2.1,40

 23,30

 25,18

 27,00

225

 5,5

 12,4

 1,59

 3,30

 5,10

 6,98

 8,94

 10,98

 13,07

 15,30

 17,32

 19,45

 21,59

 23,70

 25,80

 27,80

 29,90

150

 9

 13,5

 1,73

 3,59

 5,55

 7,60

 9,74

 11,94

 14,21

 16,50

 18,88

 21,19

 23,48

 25,80

 28,10

 30,30

 32,58

250

 5,5

 13,5

 1,76

 3,64

 5,64

 7,10

 9,88

 12,12

 14,41

 16,74

 19,15

 21,47

 23,82

 26,20

 28,50

 30,75

 33,00

275

 5,5

 15,1

 1,94

 4,02

 6,21

 8,50

 10,90

 13,36

 15,90

 18,45

 21,10

 23,70

 26,26

 28,85

 31,40

 33,90

 36,40

300

 5,5

 16,5

 2,12

 4,39

 6,79

 9,29

 11,90

 14,59

 37,38

 20,18

 23,07

 25,90

 28,70

 31,52

 34,39

 37,00

 39,79

175

 9,5

 16,6

 2,13

 4,42

 6,83

 9,34

 11,98

 14,68

 17,49

 20,28

 23,20

 26,10

 28,85

 31,75

 34,58

 37,20

 40,00

200

 9,5

 19,0

 2,44

 5,05

 7,82

 10,70

 13,71

 16,80

 20,00

 23,21

 26,59

 29,80

 33,05

 36,30

 39,58

 42,60

 45,80

225

 9,5

 21,4

 2,75

 5,69

 8,81

 12,06

 15,45

 18,91

 22,55

 26,17

 29,90

 33,58

 37,20

 40,90

 44,50

 48,00

 51,60

250

 9,5

 23,7

 3,04

 6,30

 9,75

 13,68

 17,10

 20,98

 24,96

 28,95

 33,18

 37,20

 41,20

 45,30

 49,38

 53,20

 57,10

275

 9,5

 26,1

 3,35

 6,94

 10,75

 14.70

 18,82

 23,10

 27,48

 31,90

 36,50

 40,90

 45,40

 49,90

 54,30

 58,50

 62,90

300

 9,5

 28,5

 3,66

 7,58

 11,72

 16,10

 20,59

 25,20

 30,00

 34,80

 39,80

 44,70

 49,58

 54,50

 59,30

 64,00

 68,60

N=f -

(е^“ -1)

75 е^

V при скорости ремня v в м/ск

Ширина b в миллиметров

Толщина s в миллиметров

Сечение см2

 16

 17

 18

 19

 20

 21

 22

 23

 24

 25

 26

 27

 28

 29

 30

1,79

 1,60

 2,00

 2,09

 2,18

 2,26

 2,32

 2,3S

 2,44

 2,48

 2,50

 2,52

 2,54

 2,51

 2,49

 20

 3,5

 0,7

 2,23

 2,36

 2,49

 2,60

 2,71

 2,80

 2,88

 2,96

 3,02

 3,08

 3,11

 3,14

 3,16

 3,11

 3,09

 25

 3,5

 0,87

 2,69

 2,85

 3,00

 3,14

 3,27

 3,38

 3.4S

 3,57

 3,65

 3,72

 3,75

 3,78

 3,82

 3,76

 3,73

 30

 3,5

 1,05

 3,13

 3,31

 3,43

 3,64

 3,80

 3,93

 4,04

 4,15

 4,24

 4,32

 4,36

 4,39

 4,43

 4,37

 4,33

 35

 3,5

 1,22

 3,59

 3,80

 4,00

 4,18

 4,36

 4,51

 4,63

 4,76

 4,87

 4,96

 5,00

 5,04

 5,09

 5,01

 4,97

 40

 3,5

 1,40

 4,02

 4,26

 4,48

 4,69

 4,88

 5,06

 5,20

 5,34

 5.46

 5,56

 5,61

 5,65

 5,70

 5,62

 5,57

 45

 3,5

 1,57

 5,12

 5,42

 5,72

 5,97

 6,22

 6,44

 6,62

 6,80

 6,95

 7,08

 7,14

 7,20

 7,26

 7,16

 7,10

 50

 4

 2,0

 6,15

 6,51

 6.85

 7,16

 7,47

 7,73

 7,94

 8,16

 8,35

 8,50

 8,57

 8,64

 8,72

 8,59

 8,52

 60

 4

 2,4

 7,17

 7,59

 8,00

 8,36

 8,71

 9,02

 9,26

 9,52

 9,74

 9,91

 10,00

 10,10

 10,19

 10,02

 9,94

 70

 4

 2,8

 7,68

 8,14

 8,53

 8,96

 9,33

 9,66

 9,93

 10,20

 10,45

 10,62

 10,72

 10,80

 10,90

 10,75

 10,66

 75

 4

 3,0

 8,20

 8.68

 9,14

 9,55

 9,95

 10,31

 10,60

 10,89

 11,15

 11,32

 11,44

 11,52

 11,63

 11,47

 11,38

 80

 4

 3,2

 8,97

 9,49

 10,00

 10,47

 10,90

 11,28

 11,60

 11,90

 12,39

 12,40

 12,51

 12,60

 12,72

 12,53

 12,43

 50

 7

 3,7

 9,74

 10,30

 10,87

 11,36

 11,82

 12,50

 12,58

 12,92

 13,22

 13,48

 13,59

 13,69

 13,81

 13,61

 13,50

 85

 4,5

 3,8

 10,25

 10,85

 11,45

 11,95

 12,45

 12,88

 13,24

 13,60

 13,91

 14,18

 14,30

 14,40

 14,54

 14,32

 14,20

 90 "

 4,5

 4,0

 10,76

 11,38

 12,00

 12,55

 13,08

 13,52

 13,90

 14,30

 14,61

 14,86

 15,00

 15,21

 15,27

 10,05

 14,91

 60

 7

 4,2

 11,02

 11,65

 12,30

 12,85

 13,39

 13,85

 14,24

 16,62

 14,96

 15,22

 15,39

 15,21

 15,62

 15,40

 15,29

 95

 4,5

 4,3

 11,52

 12,20

 12,87

 13,45

 14,00

 14,50

 14,90

 15,30

 15,65

 15,92

 16,18

 16,20

 16,36

 16,13

 15,98

 100

 4,5

 4,5

 12,55

 13,29

 14,00

 14,64

 15,25

 15,79

 16,22

 16,66

 17,05

 17,35

 17,51

 17,64

 17,80

 17,54

 17,40

 70

 7

 4,9

 13,32

 14,10

 14,87

 15,51

 16,19

 16,75

 17,20

 17,68

 18,10

 18,40

 18,59

 18,72

 18,90

 18,61

 18,48

 75

 7

 5,2

 13,32

 14,10

 14,87

 15,51

 16,19

 16,75

 17,20

 17,68

 18,10

 18,40

 18,59

 18,72

 18,90

 18,61

 18,48

 115

 4,5

 5,2

 14,35

 15,19

 16,60

 16,72

 17,42

 18,05

 18,50

 19,04

 19,50

 19,81

 20,00

 20,16

 20,38

 20,05

 19,90

 80

 7

 5,6

 15,90

 16,80

 17,70

 18,51

 19,60

 20,00

 20,50

 21,10

 21,59

 21,95

 22,19

 22,32

 22,54

 22,20

 22,00

 125

 5

 6,2

 17,49

 18,42

 19,45

 20,30

 21,19

 21,90

 22,50

 23,12

 23,67

 24,07

 24,30

 24,48

 24,70

 24,38

 24,18

 85

 8

 6,8

 18,42

 19,51

 20,60

 21,50

 22,40

 23,20

 24,80

 24,44

 25,10

 25,50

 25,75

 25,92

 26,18

 25,79

 25,60

 90

 8

 7,2

 19,20

 20,32

 21,49

 22,49

 23,35

 24,18

 24,80

 25,50

 26,10

 26,58

 26,80

 27,00

 27,24

 26,85

 26,60

 15

 5

 7,5

 19,48

 20,60

 21,70

 22,70

 23,62

 24,48

 25,18

 25,82

 26,42

 26,92

 27,18

 27,36

 27,60

 27,21

 27,00

 95

 8

 7,6

 20,50

 21,68

 22,86

 23,90

 24,90

 25,76

 26,42

 27,20

 27,80

 28,32

 28,60

 28,80

 29,00

 28,61

 28,49

 100

 8

 8,0

 23,60

 24,98

 26,30

 27,50

 28,60

 29,62

 30,40

 31,28

 32,00

 32,57

 32,89

 33,12

 33,40

 32,98

 32,68

 115

 8

 9,2

 24,60

 26,10

 27,40

 28,67

 29,85

 30,92

 31,78

 32,62

 33,40

 33,98

 34,30

 34,56

 34,90

 34,47

 34,10

 175

 5,5

 9,6

 28,20

 29,80

 31,49

 32,80

 34,21

 35,42

 36,40

 37,40

 38,27

 38,94

 39,30

 39,60

 39,98

 39,39

 39,10

 200

 5,5

 11,0

 28,72

 30,39

 32,00

 33,44

 34,85

 36,08

 37,10

 38,10

 38,95

 39,62

 40,00

 40,32

 49,68

 40,10

 39,70

 125

 9

 11,2

 31,30

 33,61

 35,40

 37,02

 38,60

 39,9.8

 41,08

 42,20

 43,15

 43,90

 44,30

 44,64

 45,00

 44,40

 44,00

 225

 5,5

 12,4

 34,60

 36,60

 38,58

 49,30

 42,00

 43,50

 44,70

 45,90

 46,95

 47,80

 48,20

 4Э,60

 49,00

 48,49

 47,90

 150

 9

 13,5

 35,10

 37,18

 39,18

 40,90

 42,60

 44,15

 45,40

 43,60

 47,60

 48,50

 48,90

 49,32

 49,70

 49,05

 48,60

 250

 5,5

 13,5

 38,70

 40,95

 43,20

 45,01

 47,00

 43,60

 50,00

 51,40

 52,50

 53,50

 53,90

 54,36

 54,90

 54,10

 53,60

 275

 5,5

 15,1

 42,25

 44,70

 47,20

 49,30

 51,32

 53,20

 54,60

 56,10

 57,40

 58,40

 58,90

 59,40

 59,90

 59,10

 58,60

 300

 5,5

 16,5

 42,60

 45,00

 47,40

 49,60

 51,60

 53,50

 55,00

 56,44

 57,70

 58,76

 59,30

 59,76

 60,30

 59,49

 58,98

 175

 9,5

 16,6

 48,70

 51,50

 54,30

 56,70

 5Р,10

 61,20

 62,90

 64,60

 66,10

 67,20

 67,90

 68,40

 69,00

 68,(0

 67,50

 2С0

 9,5

 19,0

 54,80

 58,00

 61,01

 63,90

 66,60

 68,90

 70,90

 72,76

 74,40

 75,70

 76,49

 77,С4

 77,70

 76,60

 76,00

 225

 9,5

 21,4

 60,70

 64,30

 67,70

 70,80

 73.70

 76,49

 78,50

 80,60

 82,50

 84, СО

 84,60

 85,32

 86,10

 84,90

 84.20

 259

 9,5

 23,7

 66,90

 70.75

 74,50

 78 00

 81,17

 81,10

 86,50

 88,74

 90,70

 92,40

 93,20

 93,96

 94,70

 93,50

 92,60

 275

 9,5

 26,1

 73,00

 77,30

 81,50

 85,10

 88,70

 91,90

 94,49

 97,00

 99,10

 100,89

 100,00

 102,60

 103,50

 1С2,СО

 101,25

 ЗСО

 9,5

 28,5

Т. 9. m. XIX.

19

Угол обхвата а°

Скорость V

В М/СК

2

 4

 6

 8

 30

 12

 14

 16

 18

 20

 22

 24

 26

 28

 30

200.

 3,67

 4,05

 4.40

 4.70

 5,20

 5,47

 6,10

 6,68

 •7.39

 8,17

 8,45

 9,02

 10,00

 11,00

 12,00

190.

 3,43

 3,70

 4,05

 4,35

 4,75

 5,05

 5,60

 6.05

 6,65

 7,23

 7,50

 8.20

 8.80

 9,80

 10,70

180.

 3,20

 3,30

 3,70

 4,05

 4,30

 4,70

 5,10

 5,47

 5,90

 6,30

 6.68

 7,39

 7,60

 8,60

 9,40

170.

 3,00

 3,15

 3,45

 3,75

 4,00

 4.35

 4,70

 4,90

 5,50

 5,75

 6,08

 6.75

 7.00

 7,60

 8,30

160.

 2,75

 3,05

 3.20

 3,50

 3,70

 4,05

 4,30

 4,48

 4,05

 5,20

 5.47

 6.05

 6,30

 6,68

 7,30

150.

 2,60

 2,85

 3,00

 3,30

 3,45

 3,70

 3,90

 4,10

 4,50

 4,70

 4,95

 5,35

 5,60

 5,95

 6,50

140.

 2,46

 2.70

 2,75

 3,10

 3,20

 3,32

 3,50

 3,70

 4,05

 4,20

 4,40

 4,70

 4,95

 5,20

 5,70

ISO.

 2,30

 2,50

 2,60

 2,75

 2,95

 3,05

 3,25

 3,40

 3,70

 3,85

 4, СО

 4,30

 4,50

 4,80

 5,30

120.

 2,15

 2,35

 2,40

 2,55

 2,70

 2,75

 3,00

 3,05

 3,32

 3,45

 3,50

 3,75

 4.00

 4.27

 4,95

110.

 2,00

 2,17

 2,25

 2,37

 2,50

 2,57

 2,72

 2,80

 3,05

 3,10

 3,20

 3,37

 3,55

 3,79

 4,15

100.

 1,90

 2,00

 2,10

 2,20

 2,30

 2,40

 2,45

 2,55

 2,70

 2,75

 2,90

 3.00

 3,10

 3,32

 3.40 !

90.

 1.80

 1,87

 1,95

 2,05

 2,10

 2,20

 2,27

 2.35

 2,45

 2,53

 2,65

 2,73

 2,80

 2.93

 3,05

80.

 1,70

 1,75

 1,80

 1,90

 1,95

 2,00

 2,10

 2,15

 2,20

 2,30

 2,40

 2,46

 2,50

 2,65

 2,70 :

1)2

Таблица 10 .—3 н а ч е н и я д, — для резиновых ремней.

Значения

V 2

<h~

д

Скорость V в м/ск

2

 4

 6

 8

 10

 12

 14

 16

 18

 20

 22

 24

 26

 28

 30

Для ремней с обкладкой.

 0,0076

 0,03

 0,08

 0,12

 0,19

 0,27

 0,37

 0,49

 0,60

 0,76

 0,90

 1,10

 1,28

 1,49

 1,70

Для ремней без обкладки.

 0,0064

 0,026

 0,06

 0,09

 0,16

 0,23

 0,31

 0,41

 0,52

 0,64

 0,77

 0,92

 1,08

 1,25

 1,44

ну b ремня, его толщину s и площадь сечения f для передаваемых мощностей от 0,09 до 1001Р при скоростях v ремня от 1 до 30 м/ск; толщина s до 5,5 миллиметров указывает на для α= ~’0,9π(α£ϊ160ο), при горизонтальной передаче, при=—г и <тг=20 килограмм/см2. Эти усло-

U2 150

вия делают таблицу пригодной почти для всех заводских трансмиссий.

Таблица 11,—Размеры резиновых ремней (ширина р р ч и н η η ы р η р м н и пяссчи-

i в шхва число прокладон) и -л e р е д а в а е м а я ими м о щ- гезиновые ремни раоочи ность N в зависимости от скорости υ. ТЫВаЮТ ПО ф-ле:

Мощ-

С. к

 О

 Р 0

 С

 Т Ь

а

 В

Ml ск

НОСТЬ N в IP

 2

 4

 6

 8

 10

 12

 14

 1 16

 18

 20

 22

 24

 26

 ; 28

 30

2

 25

4

 50

 24

 15

-

6

 75

 36

 22

 16

8

 100

 48

 30

 22

 17

 15

10

 125

 60

 37

 27

 22

 18

 15

15

 190

 90

 55

 40

 32

 27

 23

 21

 18

 16

 15

 14

 —

 —

 —

20

 250

 120

 75

 55

 43

 36

 30

 28

 24

 21

 20

 18

 17

 16

 16

25

 310

 150

 90

 70

 54

 45

 37

 35

 30

 26

 25

 22

 21

 20

 20

30

 375

 180

 НО

 85

 65

 54

 4 4

 42

 36

 32

 30

 26

 25

 24

 24

35

 440

 210

 130

 100

 76

 63

 51

 49

 42

 38

 35

 31

 30

 28

 28

40

 500

 240

 150

 150

 87

 72

 59

 56

 48

 44

 40

 36

 35

 33

 32

45

 560

 270

 170

 130

 98

 81

 67

 63

 54

 50

 45

 41

 40

 38

 36

50

 620

 300

 190

 140

 110

 90

 75

 70

 60

 56

 50

 46

 45

 43

 40

60

 750

 360

 225

 165

 130

 108

 90

 83

 72

 66

 60

 55

 54

 51

 48

70

 880

 420

 260

 190

 155

 126

 105

 96

 84

 75

 70

 64

 63

 59

 56

80

 —

 480

 300

 215

 175

 144

 120

 109

 96

 88

 80

 75

 72

 67

 64

100

 —

 600

 380

 270

 220

 180

 150

 135

 120

 110

 100

 92

 90

 85

 80

125

 —

 750

 460

 340

 275

 225

 185

 165

 150

 135

 125

 115

 112

 105

 100

150

 —

 900

 560

 410

 330

 270

 210

 195

 180

 130

 150

 140

 134

 125

 120

175

 —

 —

 655

 480

 385

 315

 245

 225

 210

 185

 175

 160

 158

 145

 НО

200

 —

 —

 740

 550

 440

 360

 280

 260

 240

 215

 200

 185

 180

 165

 1G0

225

 —

 —

 830

 620

 510

 405

 320

 295

 270

 245

 225

 210

 205

 185

 180

250

 —

 —

 920

 690

 585

 450

 360

 330

 300

 275

 250

 235

 225

 205

 200

275

 —

 —

 —

 760

 655

 495

 400

 365

 330

 305

 275

 260

 250

 225

 220

300

 —

 —

 —

 830

 730

 540

 450

 405

 360

 335

 300

 280

 270

 250

 240

350

 —

 —

 —

 900

 805

 630

 525

 470

 420

 385

 350

 325

 315

 290

 280

400

 —

 —

 —

 —

 880

 720

 500

 535

 480

 440

 4С0

 370

 360

 380

 320

450

 —

 —

 —

 —

 —

 810

 675

 605

 540

 495

 450

 415

 405

 375

 360

500

"

~

900

 750

 670

 600

 550

 500

 460

 450

 420

 400

Ь п =

Редо здесь b — ширина, а п — число прокладок толщиною 1,25 миллиметров; значения μ берутся по эмпирической формуле: μ=0,35+0,012»; аг—допускаемаямаксимальная нагрузка в кз на 1 сантиметров ширины одной прокладки, принимаемая равной 5 кз; q1—вес ремня 1 метров длины и 1 см2 поперечного сечения принимают в 1,25 килограмм/м см2 для ремней без резиновой обкладки и в 1,5 килограмм/м см2 для ремней с резиновой обкладкой. Значения для различных скоростей и различных а берут по .табл. 9, а значения qx

по табл. 10. Полученные расчетные данные нужно корректировать согласно табл. 6.

Для быстрого определения размеров резиновых ремней в зависимости от передаваемой ремнем мощности можно пользоваться данными табл. 11, рассчитанной для а2=5 кз на 1 сантиметров ширины одной ординарные ремни, толщина от 7 миллиметров и больше указывает на двойные ремни; в таблице 8 передаваемая мощность определена по ф-ле:

прокладки для горизонтальной передачи с

s 1

углом обхвата а= 160° для -^= -щ· В таблице

N-f

даны произведения ширины ремня в сантиметров на число прокладок. Ремни шириною > 50 миллиметров должны иметь не менее трех прокладок. Если ширина ремня задана, то число прокладок

Угол

Скор

 ОСТЬ

 V В

 «/ск

обхвата

1

а°

 2

 4

 6

 8

 10

 12

 14

 16

 18

 20

 22

 24

 26

 28

 30

200

 3,05

 3,39

 3,55

 4,04

 4,33

 4,64

 5,13

 5,52

 6,13

 6,58

 7,05

 7,83

 8,40

 9,12

 9,99

190

 2,89

 3,17

 3.37

 3,76

 3,98

 4.30

 4.75

 5,01

 5.60

 5,98

 6,40

 7,07

 7,55

 8,34

 8,91

180

 2,73

 3.00

 3,20

 3,51

 3,74

 3,98

 4,37

 4,66

 5,12

 5,45

 5,80

 6,38

 6,70

 7,46

 7,94

170

 2,58

 2.82

 3.00

 3,27

 3,47

 3.69

 4.03

 4,27

 4,67

 4,96

 5,26

 5,75

 6.10

 6,67

 7.07

160

 2,44

 2,66

 2.81

 3,05

 3,23

 3,41

 8.71

 3,92

 4,27

 4.51

 4,77

 5,19

 5.74

 5.96

 6,31

150

 2.31

 2,50

 2.63

 2,85

 3,00

 3,16

 3,42

 3.50

 3,90

 4,11

 4,33

 4,68

 4,93

 5,33

 5,62

140

 2,18

 2,35

 2.47

 2,66

 2,79

 2,92

 3,15

 3.31

 3,56

 3,74

 3,93

 4,22

 4,43

 4,77

 5,01

130

 2,07

 2,21

 2.31

 2,48

 2,59

 2,71

 2,90

 3.04

 3.24

 3,40

 3,56

 3,31

 3,99

 4,27

 4,46

120

 1.95

 2,08

 2.17

 2,31

 2,41

 2,51

 2,67

 2,79

 2.97

 3,10

 3,23

 3,44

 3,59

 3,82

 3,98

110

 1,85

 1.96

 2,03

 2,15

 2,24

 2,33

 2.46

 2.56

 2,71

 2.82

 2.93

 3.11

 3,22

 3,42

 3.55

100

 1.74

 1.84

 1,91

 2,01

 2,08

 2,15

 2,27

 2,35

 2.47

 2,57

 2,66

 2,80

 2,90

 3,05

 3,16

90

 1.65

 1,73

 1,79

 1.87

 1,93

 2,00

 2,14

 2.17

 2,26

 2,33

 2,41

 2.53

 2.61

 2.73

 2,82

80

 1,56

 1,63

 1,68

 1,75

 1,80

 1,84

 1,98

 2,06

 2,12

 2,12

 2,18

 2,28

 2,34

 2,44

 2,51


Тип ремня

Скорость·!) в м/ск

2

 4

 6

 8

 10

 12

 14

 16 18

 20

1

 22

 24

 •

26

 28

 30

Ординар, ремень Двойной ремень

 0.05

0,04

 0,19 0,15

 0,43

0,35

 0,77

0,62

 1,20

0,97

 1,73

1,39

 2,36

1,9

 3.08 3,90 2,48 i 3,14

 4.81

3,87

 5,82

4,69

 6,93

5,58

 8,13

6,54

 9.43

7,59

 10,83

8,71

1

Таблица 14.—Значения h ~ для ремня из верблюжьей шерсти.

С к

 о

Ό

О

 с т ь

 V в

 м/ск

Тип ремня

 2

 4

 6

 8

 10

 12

 14

 16

 18

 20

 22

 24

 26

 28

 30

Ремень в 3 слоя, шириною от 50 до 89 миллиметров.

 0,05

 0,2

 0,46

 0,81

 1,26

 1,82

 2,48

 Зг24

 4,09

 5,06

 6,12

 7,28

 8,54

 9,91

 11,4

Ремень в 4 слоя, шириною от 101 до 228 ММ.

 0,04

 0,15

 0,35

 0,62

 0,97

 1,39

 1,9

 2,48

 3,14

 3,87

 4,69

 5,58

 6,54

 7,59

 8,71

Ремень в 5слоев, шириною от 228 миллиметров и выше..

 0,04

 0,15

 0,33

 0,59

 0,92

 1,32

 1,8

 2,35

 2,97

 3,70

 4,44

 5,28

 6,20

 7,19

 8,26

определяют путем деления числа, указанного в таблице, на ширину ремня в см; если число прокладок получается дробным, то оно округляется до единицы в сторону, ббльшую придро-би>0,2, и сторону, меньшую при дроби < 0,2.

Расчет текстильных ремней (хлопчатобумажных и верблюжьей шерсти) можно производить по ф-ле:

f=b s =

Ре

(·-) (—т)

Коэф. трения μ в зависимости от ν определяют по ф-ле:

и=0,3 + 0,012 ν,

напряжение αζ с учетом ослабления в месте стыка м. б. принято равным 25 килограмм/см2.

Для ординарных хлопчатобумажных ремней шириною 25-4-175 миллиметров вес qL кг/м см2 принимают равным 0,118 килограмм/м см2, для ремней двойных шириною 50-1-500 миллиметров qx соответственно равняется 0,095 килограмм/м см2. Для ремней верблюжьей шерсти при ремне в 3 слоя шириною до 100 миллиметров q1 берут равным 0,124кг/мсм2, для ремней в 4 слоя шириною от 100 до 228 миллиметров 0,095 килограмм/м см2, для ремней в 5 слоев шириною >228 миллиметров <^=0,09 килограмм/м см2. Угол обхвата а определяется по ур-ию а—.

= 180°- 115°(—где I—расстояние между центрами шкивов. Значение в зависимости от скорости ν и угла а для текстильных ремней берется по табл. 12; величину </,"

для хлопчатобумажных ремней определяют по табл. 13, а для ремней верблюжьей шерсти—по табл. 14.

Приведенная формула дает хорошие результаты для горизонтальной передачи при отношении

s 1

толщины ремня s к Х)2, равном --- При иных условиях необходимо вносить соответствующие коррективы по табл. 5 и 6, о чем

S 1

указано выше. При отношении нужно производить расчет по формуле (31), причем первоначально определяют толщину ремня по формуле (30), а затем производят перерасчет по формуле (31), увеличивая площадь сечения ремня на соответствующий процент в зависимости от отношения s : Д2 согласно табл. 15.

Таблица 15. —Значения поправок в % к расчетному сечению.

s : D -2.

 1

 1

 1

 1

 1

 1

 1

 1

 1

100

 80

 70

 60

 50

 40

 35

 30

 25

Величина поправки.

 0

 3,9

 6,4

 10,3

 16,2

 27,2

 32,1

 48

 71,2


Ширина b в миллиметров

Толщина S в миллиметров

Сечение в см2

Передаваемая ремнем мощность (IP) для скоростей

V в м/сп

2

 4

 6

 8

 10

 12

 14

 16

 18

 20 j

 22

 24

 26

 28

 30

25

 5.5

 1,375

 0,54

 1.14

 1.74

 2,55

 3.01

 3,62

 4,24

 4,79

 5,33

 5,76

 6,11

 6,42

 6.22

 6,65

 6,56

ВО

 5.5

 1,650

 0.64

 1,36

 2,09

 3,07

 3,62

 4,34

 5,09

 5.75

 6,4ь

 6,91

 7,34

 7,70

 7 95

 7,98

 7,87

35

 5,5

 1.925

 0.76

 1.59

 2,44

 3,58

 4,22

 5,06

 5.94

 6.70

 7,47

 8,07

 8,56

 8,99

 9,27

 9,31

 9,16

40

 5 5

 2,210

 0,86

 1.82

 2,79

 4,09

 4.82

 5,79

 6,79

 7.66

 8 53

 9,22

 9,78

 10 27

 10,60

 10,64

 10,49

45

 5 5

 2,475

 0.97

 2.04

 3,14

 4,60

 5,43

 6,51

 7.64

 8.62

 9 60

 10,37

 и,00

 11,55

 11,92

 11,97

 11,80

50

 5,5

 2.750

 4,08

 2,27

 3.49

 5.11

 6 03

 7,24

 8,49

 9,58

 10,67

 11,52

 12,23

 12,84

 13,25

 13.30

 13,11

60

 55

 3,310

 1,30

 2,72

 4,19

 6,13

 7,23

 8,68

 10,18

 11.49

 12,80

 13.82

 14,67

 15,41

 15.90

 15,96

 15,74

75

 5.5

 4.125

 1,62

 3,41

 5.24

 7,66

 9,04

 10,85

 12.73

 14.37

 16.0»

 17.28

 18.34

 19,26

 19,87

 19,95

 19,67

86

 5 5

 4,675

 1,84

 8,86

 5,93

 8,68

 10,25

 12,30

 14.4с

 16,28

 18,13

 20,79

 22,52

 22.29

 19,59

 21 82

 22,62

90

 5,5

 4.950

 1,94

 4,09

 6,28

 9,20

 10,85

 13,03

 15,28

 17,24

 19,20

 20,74

 22,01

 23.11

 23,85

 23,95

 23.61

100

 5,5

 5,5

2,16 4,54

 6,98

 10,22

 12, С6

 14,47

 16,98

 19,16

 21,33

 23,04

 24,45

 25,68

 26,50

 26,60

 26,23

115

 5.5

 6.325

 2,48

 5,22

 8,03

 11.75

 13,86

 16,64

 19.51

 22.03

 24,53

 26,50

 28,12

 29.53

 30.47

 30 60

 30,17

125

 5 5

 6.875

 2,70

 5,68

 8,73

 12,77

 15,07

 18,09

 21,22

 23.95

 26,67

 28,80

 30,57

 32,09

 33,12

 33,26

 32,79

140

 5,5

 7,700

 В С2

 6.36

 9,78

 14,30

 16,88

 20,26

 23.77

 26,82

 29,87

 32,26

 34,24

 35,95

 37.10

 37,25

 36,72

150

 5,5

 8,25J

 3,24

 6,81

 10,47

 15,33

 18,08

 21,71

 25,47

 28,74

 32,00

 34,56

 36,60

 38,51

 39.75

 39,91

 39,35

175

 5,5

 9,625

 3,78

 7,95

 12,22

 17,88

 21,10

 25,33

 29,71

 33,53

 37,33

 40,33

 42,80

 44,93

 46,37

 46,56

 45,91

Таблица 17,—X а р а к т е р и с т и к а двойных хлопчатобумажных ремней.

Ширина b в миллиметров

Тол-, щи на s в миллиметров

Сече ние

В СМ2

Передаваемая ремнем мощность (IP) для скоростей

V в м/ск

2

 4

 6

 8

 10

 12

 14

 16

 18

 20

 22

 24

 26

 28

 30

50

 9

 4,50

 1,77

 3,72

 5,73

 7,86

 9,96

 12,01

 14,17

 16,10

 18,08

 19,73

 21,19

 22,58

 23,78

 24,34

 24,66

60

 9

 5,40

 2,12

 4,47

 6,87

 9,43

 11,95

 14,42

 17,01

 19,32

 21,70

 23,68

 25,42

 27,19

 28,54

 29,21

 29,59

75

 9

 6,75

 2,65

 5,58

 8,59

 11,79

 14.94

 18,02

 21,26

 24,15

 27,12

 29,60

 31,78

 33,86

85,67; 36,51

 36,99

85

 9

 7,65

 3,00

 6,33

 9,74

 13,37

 16,93

 20,42

 24,10

 27,38

 30.74

 33,54

 36,02

 38.38

 40,43

 41,38

 41,92

90

 9

 8,10

 3,18

 6,70

 10,31

 14,15

 17,93

 21,62

 25.51

 28,99

 32,55

 35,51

 38,14

 49,64

 42,80

 43,81

 44,39

100

 9

 9,00

 3,53

 7,44

 11,46

 15,72

 19,92

 24,08

 28,35

 32,21

 36,16

 39,46

 42,37

 45,15

 17,56

 48 68

 49,82

115

 9

 10,35

 4.06

 8.56

 13 18

 18,08

 22,91

 27.63

 32,60

 37 04

 41,59

 45,38

 48.73

 51,93

54,70! 55,88

 56,72

125

 9

 11,25

 4,42

 9.30

 14.32

 19,66

 24,90

 30.03

 35,44

 40,26

 45,21

 49,33

 52,97

 56 44

 50,45

 60,85

 61,65

140

 9

 12,60

 4.95

 10.42

 16, С4

 22,01

 27.89

 33 64

 39.69

 45,09

 50.63

 55 25

 59,32

 63,21

 66,5)

 68.15

 69,05

150

 9

 13 50

 5.30

 11.16

 17.19

 23,59

 29,88

 36,04

 42,52

 48.31

 54.25

 59,19

 63,56

 67,73

 71,34

 ! 73,02

 73,98

175

 9

 15,75

 6,19

 13,03

 20 С5

 27,52

 34 86

 42,05

 49.61

 56,36

 63.26

 69,06

 74,16

 79,01

 83.23

 : 85.14

 86,31

200

 9

 18,00

 7.07

 14.89

 22,92

 31,45

 39,84

 48,06

 56,70

 64 41

 76,33

 78,92

 84.75

 90,30

 95 12

 97,36

 98.64

225

 9

 20,25

 7 95

 16.75

 25,78

 35,3S

 44,8*

 54. С6

 63,78

 72.47

 81,37

 88,79

 95.34

 101,59

107,01 109 53

 110.97

250

 9

 22,50

 8.84

 18.61

 28,64

 39,31

 49,80

 60,07

 70.87

 80.52

 90 41

98 66 1(5,95

 112,88

118,90 121,71

 123,30

275

 9

 24.75

 9,72

 20 47

 31 51

 43,24

 54,75

 66,08

 77,96

 88.57

 99,45

1(8,52 116.53

124,17 130,79 133,88

 135,63

300

 9

 2 70

 10,60

 22 33

 34 37

 47 18

 59,75

 72,08

 85,05

 96 62

 108 49

118,39 127,12

135,46 142,68 146.05

 147,96

325

 9

 29,25

 11,49

 24,19

 37,24

 51,11

 64.73

 78.08

 92,13

1С4.68 117,53

128.25 137,72

146.75 154.57 158,22

 160,29

350

 9

 31,50

 12,37

 26,05

 40,10

 55,04

 69.71

 84,10

 99,22

112,73 126.57

138,12 148,31

158,03 168,46 170,39

 172,62.

375

 9

 33.75

 13,26

 27,91

 42.97

 58,97

 74.69

 90,11

 106.31

120,78 135.62

147,98 158,90

169,32 178,35 182,56

 184,95

400

 9

 36.00

 14,14

 29,77

 45,83

 62,90

 79,67

 96 11

113.40.128,83 144 66

157,85 169,50

180,61 190,24 194,73

 197,28

450

 9

 40,50

 15.90

 33,50

 51.56

 70,76

 89,63

 108,18

127,57 144,94 162,74

177,58 190,68

203,19 214.02 219,07

 221,91

500

 9

 45,00

 17,68

 37,22

 57,29

 78,63

99,54 120.14:141,74 161,03,180,82

III!

197,31 211,87 1

225,87 237,80|243,41

 246,60

Таблица 18.—X а р а к т е р и с т п к а верблюжьих ремней.

Ширина b в миллиметров

Толщина s в миллиметров

Сечение в СМ2

Передаваемая ремнем мощность (ЯР) для скоростей

V в м/ск

2

 4

 6

 8

 10

 12

 14

 16

 18

 20

 22,1

 24

 26

 28

 30

50

 6

 3

 1,18

 2.48

 3,80

 5,20

 6.56

 7,86

 9,21

 10,37

 11,53

 12,41

 13,13

 13,73

 14.14

 14,06

 13,73

60

 6

 3,6

 1.41

 2,62

 4.56

 6,24

 7,87

 9,43

 11,05

 12,45

 13,84

 14.89

 15 76

 16,48

 16,96

 16,88

 16,48

75

 6

 4,5

 1,77

 3.71

 5.71

 7,80

 9,84

 11.80

 13.82

 15 56

 17.30

 18 20

 19,70

 20,60

 21,20

 21,10

 20,60

85

 6

 5.1

 2,00

 4,21

 6,47

 8.84

 11 15

 13,37

 15 66

 17,64

 19,60

 21,10

 22,32

 28,35

 24.03

 23,91

 23,35

90

 6

 5,4

 2,12

 4.46

 6,85

 9 36

 11,81

 14,15

 16 58

 18 67

 20.76

 22,35

 23.63

 24 72

 25,44

 25,32

 24.72

100

 9

 9

 3.53

 7 44

 11,46

 15.72

 19,92

 24.03

 28,35

 32,21

 36 16

 39,46

 42,38

 45 13

 47,56

 48 68

 49,35

115

 9

 10,35

 4,07

 8.56

 13,18

 18 08

 22,90

 27,68

 32,60

 37,(4

 41 59

 45,38

 48,73

 51.93

 54 69

 55,98

 56,75

125

 9

 11,26

 4.42

 9.30

 14,33

 19,66

 24,90

30,03 35,44

 40,26

 45,21

 49,33

 52.97

 56.44

 59.45

 60.85

 61,68

140

 9

 12,6

 4,94

 10 40

 16 03

 22,02

 27.92

 33.64

 39 69

 45,09

 50,63

 55,24

 59,32

 63,21

 66,5)

 68.15

 69,09

150

 9

 13,5

 5,30

 11 17

 17.19

 23,59

 29,88

 36,04

 42,52

 48,31

 54.25

 59 19

 63.56

 67.74

 71 34

 72.94

 74,02

175

 9

 15,75

 6,17

 13,03

 20,06

 27 52

 34,86

 42.05

 49,61

 56,36

 63,29

 69,06

 74.16

 79.02

 83,22

 85,19

 86,26

200

 9

 18

 7,07

 14,84

 22 93

 31,16

 3 ) 84

 48,(5

 56 70

 64.41

 72.33

 78 92

 84.75

 90,30

 95,12

 97,36

 98,70

225

 12

 27

 10,61

 22 33

 34.42

 47,23

 59 88

 72,29

 85 42

 97,18

 109,34

 119 34

 128 68

 137 55

 145,31

 149,41

 151,90

250

 12

 30

 11.78

 24,81

 88.24

 52,55

 66.53

 80,31

 94,92

 107,98

 121,34

 132 63

 142,99

 152.84

 161 46

 166,0

 169,04

275

 12

 33

 12,96

 27,29

 42,06

 57.73

 73 16

 88,36

 104.40

 118,78

 133.64

 145.88

 157,29

 168,11

 157,60

 182.60

 185.94

300

 12

 36

 14.14

 29.77

 45,58

 62 98

 79.83

 96 38

 113,89

 129 57

 145,79

 159.13

 171,58

 183 40

 193,75

 199,21

 202,8Б

325

 12

 39

 15,32

 32,24

 49.72

 68,23

 86,48

 104,43

 128 38

 140.37

 157,91

 172,37

185,87,198 67

 20Э 89

 215.81

 219,75

350

 12

 42

 16.50

 34,74

 53 53

 70.72

 93,13

112 4б|132,87

 151,17

 170,08

 185,65

 200 18

 213,96

 226,04

 232,42

 236,65

375

 12

 45

 17.67

 37,22

 57.38

 78,72

 99,78

 120.50

 142 36

 161,97

 182 23

 198,91

 214.48

 229,25

 242,18

 249.0

 255.55

400

 12

 48

 18.85

 39,70

 61,19

 83,97

 1(6,46

 128.83

 151,85

 172,77

 194,37

 212 16

 228 92

 214.53

 258.33

 265,60

 270,46

450

 12

 54

 21,21

 44 66

 63,85

 94,47

 119.77

 144 6

 170,83

 194 38

 218,67

 239,13

 257 37

 275.13

 290 62

 298,80

 304.27

500

 12

 60

 23,57

 49,84

 76,28

 104,96

 133,07

 160,58

 189.81

 216,30

 242,97

 265,28

 285,58

 305,62

 322,97

 332.12

 338,08

Для быстрого определения размеров ординарных и двойных хл.-бум. ремней в зависимости от передаваемой ремнем мощности можно пользоваться табл. 16 и 17.

Для быстрого определения сечения верблюжьих приводных ремней можно пользоваться табл. 18, высчитанной по формуле для угла обхвата 160°, при горизонтальной передаче,

для отношения s : D2= 1 :100, при допускаемом напряжении с2=25 килограмм/см2.

Лит.: Бах К., Детали машин, пер. с нем., М., 1931; Бобарыиов И., Детали машин, М.—Л., 1931; Сидоров А., Курс деталей машин, ч. 2, М.—Л., 1926; ВСН×СССР, сектор рационализации труда и себестоимости, Приводные ремни, М., 1931; RCtscher F., Die Maschinenelemcnte, В. 2, В., 1929. Б. Шпринк.