> Техника, страница 79 > Сейсмостойкие конструкции
Сейсмостойкие конструкции
Сейсмостойкие конструкции, особенные конструкции сооружений, рассчитанных на прочное сопротивление разрушительному воздействию на них землетрясений. Колебания почвы во время землетрясения происходят преимущественно в горизонтальном направлении, и эта именно особенность колебаний есть главная причина разрушительного их действия на сооружения; колебания в вертикальном направлении мало влияют на устойчивость сооружений; из рассмотрения исключаются конечно значительные изменения земной поверхности, против чего все мероприятия по приданию сооружению сейсмостойкости могут оказаться безрезультатными. Измерение сотрясений при помощи сейсмографов (смотрите) выявило, что продольные по отношению к земной поверхности волны, при периодах колебания 1—1,5 ск. и более, имеют длину в 1 км и более, и амплитуды колебаний, доходящие при сильных землетрясениях до 10 сантиметров и при чрезвычайных землетрясениях до 15 см, а иногда местами до 50 сантиметров (Япония, 1923 г.), а поперечные волны имеют период колебания 4—5 ск. при длине волны в несколько км и малой амплитуде колебаний. Ускорения и замедления движения почвы в горизонтальном (или, вернее, несколько наклонном к горизонту) направлении доходили при больших землетрясениях до 5 м/ск2, или до 50% от ускорения силы тяжести (д=9,81 м/ск2), вертикальные же ускорения и замедления движения почвы значительно меньше по величине и сказываются лишь на увеличении силы тяже-сти(в крайнем случае до 15%), что обыкновенно парализуется увеличением коэф-та запаса прочности при расчете сооружения. Т. о. при расчетах С. к. приходится считаться лишь с горизонтальными компонентами ускорений·, с т. н. уско рениями продольных сейсмич. волн. Влияние вертикальных сотрясений необходимо принимать в расчет в тех случаях, когда возникает вопрос о действии силы трения в связи с нарушением сцепления вследствие упругих толчков снизу вверх. Однако продольные волны, являющиеся причиной, разрушительного действия, лишь в том случае окажут вредное действие на постройки, если эти волны резонируют с собственными колебаниями (вибрациями) сооружений или их частей. Эти собственные колебания большинства построек имеют периоды, равные примерно !/6 ск. и менее; исключения представляют высокие и сравнительно узкие (по отношению к высоте) сооружения, например башни, дымовые трубы, периоды колебаний которых близки к периодам колебаний продольных волн землетрясения. Из всех колебаний в отношении строений м. б. отмечены следующие: а) колебание всего строения (это колебание не относится к опаснейшим); б) колебание частей строения, находящихся на одинаковой высоте (например в одном этаже); если такие части колеблются синхронно, то они могут в общем не вредить друг другу, но чем больше разность фаз колебаний, тем больше напряжения в частях строения, причем наибольшие напряжения получаются, когда колебания частей имеют противоположные фазы, вызывающие быстро сменяющиеся сжимающие и растягивающие усилия; получается раздробление или разрывание и разбрасывание частей строения;
в) колебания частей строения, расположенных на разных высотах (например в разных этажах), независимо друг от друга; при синхронных колебаниях в частях на разных высотах возникают напряжения, идентичные с получающимися в случае «а», при неравных же фазах колебаний частей здания, находящихся на разных высотах, могут возникнуть значительные, изгибающие и скалывающие напряжения, причем превалирующее значение имеют последние. На силу воздействия землетрясения на строения влияют свойства почвы, причем чем плотнее грунт, тем слабее это воздействие. По Зибергу влияние землетрясения сказывается в этом отношении след, обр.: если влияние землетрясения на плотную твердую скалу принять за 1, то это влияние на песчаник м. б. охарактеризовано чи 1—2,4, на рыхлый песок—2,4—4,4, на насыпной грунт— 4,4—11,6 и на наносный или болотный грунт—12. При землетрясениях в неплотных грунтах происходит уплотнение, а следовательно и передвижка последних, усугубляющая разрушительное воздействие на постройки сейсмич. волн; кроме того более плотный грунт оказывает большее сопротивление вибрациям сооружения, чем мягкий грунт. Доказано, что на устойчивость зданий при толчках землетрясения влияют наличие в грунте воды, осадочных или оползневых явлений, а также состояние грунта под фундаментом и рядом с ним, с чем необходимо считаться при выборе места и особо учитывать при статич. расчете.
Для определения усилий, действующих на строение во время землетрясения, необходимо выяснить амплитуды колебаний А и периоды колебаний Т. По этим данным м. б. построены диаграммы колебаний в виде синусоид (фигура 1) по формуле:
у=A sin 2π -γ · (1)
Горизонтальное ускорение с получается от двойного диференцирования уравнения (1) по времени t:
d2y 4π2. _ t lct
«=-дат=- -γϊ A sm 2π T (2)
Максимальное ускорение будет равно:
am(KC ~ 2^ (3)
Фигура 1.
Сила равна массе, умноженной на ускорение.
В основу рационального проектирования С. к. должны быть положены следующие соображения. В местностях, которые подвержены землетрясениям, надлежит избегать сооружений особенно тяжеловесных, имея в виду, что чем больше вес строения, тем больше разрушительные силы, возникающие в них во время землетрясения. Все стены зданий в сейсмоопасных районах должны и в продольном и в поперечном направлениях хорошо сопротивляться растягивающим усилиям; применение в постройках материалов, слабо сопротивляющихся растяжению, обусловливает необходимость применения горизонтальных анкерных скреплений, закладываемых в швы или бетон; при этом надлежит следить за тем, чтобы расстояние между указанными анкерами не превышало 50 сантиметров и чтобы последние были заложены не только в непрерывных частях стен, но и в простенках. Если взять отношение временного сопротивления материала растяжению к его весу, то чем больше это отношение, тем более .подходит материал для С. к. В этом смысле наиболее подходящими строительными материалами в рассматриваемом случае будут дерево (при горизонтальном расположении волокон) и сталь. При применении рамных конструкций в местностях, подверженных землетрясениям, должен быть обращено сугубое внимание на конструирование возможно более жестких углов, свободно воспринимающих добавочные Г изгибающие моменты, вызы- L
ваемые колебаниями, указанными выше в пунктах «а» и «в», причем это условие относится не только к железобетонным конструкциям, но и к рамным конструкциям из дерева и стали. Особенные меры должен быть приняты против скалывающих напряжений вследствие явления интерференции колебаний, указанного выше в пункте «в». В каменной кладке такие скалывающие напряжения могут вызвать относительные сдвиги частей строения вдоль их основания; каменную кладку поэтому надлежит возводить полношовной на цементном или, в крайнем случае, известково-цементном растворе и по возможности скреплять стены и части стен диагональными анкерами. Среди рамных конструкций из дерева и стали последние достаточно стойки в отношении скалывающих напряжений; в железобетонных же рамах должен быть
усилены опасные места у обоих концов стоек путем введения достаточно сильной косой арматуры по четырем направлениям под углом 45° или более полого (фигура 2). Что касается купольных перекрытий, то в зданиях, свободно стоящих вне связи с другими строениями, этот тип конструкций оказался в общем сейсмостойким, так как влияние землетрясения сказалось лишь в появлении трещин; обрушения же строений, перекрытых купольными сводами, имели место только в исключительных случаях; объясняется это наличием колебаний, указанных выше в пункте «а», редко бывающих опасными для строений. В тех же случаях, когда здания с купольными перекрытиями были построены в тесной связи с другими строениями, не имевшими такого перекрытия, землетрясения катастрофически влияли на первые вследствие наличия колебаний типа «б», повлекших за собой вт-деление куполов от здания и их обрушение. В каркасных зданиях стенное заполнение, когда оно не является несущей частью конструкции, рекомендуется в угрожаемых землетрясением районах делать из легковесных материалов, ограничиваясь в соответствующих случаях оштукатуренными проволочными сетками. Междуэтажные перекрытия надлежит сооружать также из легковесных материалов, могущих оказать сопротивление действующим во время землетрясения горизонтальным усилиям. Крыши целесообразно сооружать легкими и огнестойкими, избегать тяжеловесных черепичных и шиферных крыш; для малых и средних зданий особенно пригодны асбестоцементные крыши. Особенное внимание должен быть уделено всем мероприятиям по защите зданий в пожарном отношении, памятуя, что во время землетрясений опасность пожаров усугубляется; в этом отношении приходится прибегать не только к огнестойким констрг/кциям (смотрите) частей здания, но и к огнестойким и в то же время сейсмостойким конструкциям комнатных и кухонных печей и вообще всех отопительных приборов. Электрич. провода должен быть настолько тщательно проложены, чтобы была устранена всякая опасность короткого замыкания тока.
В то время как нек-рые специалисты стоят за возможно жесткое, в полной мере сопротивляющееся срезывающим усилиям, соединение строения с его фундаментом, другие, наоборот, рекомендуют принимать в этом отношении меры, содействующие затуханию колебаний: либо путем уменьшения трения между фундаментами строения и поверхностью земли либо путем обоснования строения на рамных конструкциях. В малых деревянных постройках отделяют последние совершенно от фундамента, т. ч. строение совершенно свободно, без всякой заделки и без всякого скрепления, лежит на своем фундаменте и м. б. свободно сдвинуто с него (японский метод постройки). Уменьшение трения между фундаментом строения и поверхностью земли рекомендуется достигать путем соприкасания таковых посредством двух хорошо обработанных, гладких и смазанных металлич. плит. Вискардини проводит эту идей еще более резко, рекомендуя устанавливать все строение на шаровых или Катковых опорах. При образовании плоскостей соприкасания посредством металлич. плит приходится учитывать скользящее трение. Принимая во внимание, что коэф. трения несколько времени спустя после возведения постройки будет по крайней мере равен 0,2, наименьшее ускорение а, котооре в состоянии будет привести в движение строение, определится из равенства
—·α= 0,2Р,
a
где Р — действующий на фундамент груз, д — ускорение силы тяжести (д=9,81 м/скг); следовательно α= 0,2(7=1,962 м/ск2; это ускорение
соответствует большой катастрофич. силе. В более благоприятных условиях в этом отношении находится предложение Вискардини, предусматривающее катящее трение; опорами в этом случае служат либо два катка, расположенных один над другим, либо шары; те и другие допускают передвижение во всех направлениях. На фигуре 3 и 4 представлены два примера основания строений по принципам Вискардини в местностях, подверженных землетрясениям: первый пример (фигура 3) — конструкция фундамента жилого дома; второй пример (фигура 4) — конструкция опоры силоса на фундаменты. Второй метод заглушения колебаний путем возведения строений на рамных конструкциях заслуживает внимания при условии рационального проектирования последних с расчетом помимо обычных заданных нагрузок на добавочные усилия, возникающие от землетрясения. Вследствие неопределенности приложения их к сооружениям расчет С. к. является в высшей степени статически неопределимым и крайне сложным. Для производства этих расчетов необходимо иметь местные данные о грунтах, наибольших допускаемых напряжениях и нормы принимаемой степени сотрясения (отношение горизонтального ускорения к ускорению силы тяжести).
С. к. вообще должен быть тщательно продуманы и точно рассчитаны. В Никарагуа (в средней Америке), подверженном частым землетрясениям, предусмотрены в «Testo Unico» следующие нормы (1917 год) проектирования С. к.: удары земли (во время землетрясения) снизу вверх на отдельные части строения приравниваются весу по следних с надбавкой 50% к этому весу, а горизонтальные силы, действующие на высоте соответствующих перекрытий вдоль стен, принимаются равными 1/9 веса второго этажа и 1/8веса первого этажа; эдания возводятся не свыше двух этажей. По японским нормам при расчете мостов под обыкновенную дорогу принимают: коэф. сотрясения «==-i-, горизонталь ное ускорение, вызываемое землетрясением, аь,=0=3,27 м/ск2, вертикальное ускорение, вызываемое землетрясением,
Η=-ϊ- д=1,64 м/ск2.
Отсюда получается максимальный коэфициент сотрясения
Согласно изданным Госпланом РСФСР (1928 год) «Временным правилам для постройки и ремонта зданий в Крыму» дополнительные горизонтальные усилия необходимо принимать в % от постоянной вертикальной нагрузки рассчитываемых элементов зданий: для Юж. Крыма (до Севастополя) 10%, для предгорья 7,5%, для степи (Керченского полуострова) 5%. В виду того что трудно допустить, чтобы одновременно действовала на сооружение максимальная расчетная нагрузка, предельное для района давление ветра и добавочные усилия от землетрясения, в целях экономии необходимо допускать напряжения без учета действия землетрясения на 50% больше обычного. При таком положении обычно конструкции усиливаются незначительно от учета сейсмических сил.
Рекомендуется устраивать соединение отдельных фундаментов сооружения посредством железобетонного каркаса или располагать все строение на сплошной плите. При устройстве свайных оснований крайние ряды свай забивают
наискось (фигура 5). В особенно ответственных случаях в местностях, подверженных сильным землетрясениям, защищают фундаменты строений шпунтовыми стенками, расположенными в виде ящиков, хорошо сопротивляющихся изгибу (фигура 6), причем рекомендуются для образования последних стальные шпунтовые ряды. При расположении строений вблизи выемок или каналов требуется большая против нормальной глубина заложения фундаментов. Опускные колодцы в качестве оснований под опоры мостов должны быть сооружаемы из железобетона (кирпичная кладка для опускных колодцев не
Твер
Твердый грунт
Фигура 5.
| г | - | |
| грунт | ||
| поперечная
шпунтовая стенка | ||
Фигура 6.
оправдала себя на практике); то же относится к основаниям в виде опускных ящиков или в виде кессонов; для сопротивления сдвигу уширяют соответствующим образом этот тип оснований на высоте дна реки. Опускные колодцы м. б. заменены ящиками из шпунтовых рядов из специальной шпунтовой стали. Во избежание ржавления применяют медистую сталь. Однопролетные мосты рекомендуется возводить балочного типа. Виадуки небольшой высоты более целесообразно конструировать в виде рам, целиком из железобетона или со стальными балочными фермами и железобетонными мостовыми опорами. Для высоких виадуков применяют железобетонные мостовые опоры и стальные фермы сист. Гербера со стальными качающимися опорами иди с подвижными опорами. Учитывая скалывающие усилия, надлежит уширять опоры в соответствующих местах. Мостовые опоры должен быть менее массивные, но не раздельные в виде ряда колонн. Целесообразно сооружать мосты и виадуки в населенных местах из огнестойких материалов, чтобы не способствовать возникающим во время землетрясений пожарам. В местностях, подверженных землетрясениям, надлежит все сооружения, не исключая жел.-дор. линий, возводить на более плотном материковом грунте, предпочитая возвышенности дилювия низменностям алювия. В ж.-д. строительстве следует прибегать к искусственным сооружениям в виде виадуков, туннелей, подпорных стенок взамен устройства насыпей, выемок, откосов, в особенности при слабом грунте.
Подпорные стенки рассчитывают на усиленное давление земли, учитывая помимо давления земли в спокойном состоянии еще давление, вызванное динамич. факторами землетрясения; это усиленное давление земли требует ушире-ния подпорных стен к их основанию. Применяя теорию Кулона для определения давления земли,
заменяют вес земли G наискось направленной равнодействующей G веса земли и сейсмической силы (фигура 7); эта равнодействующая определяется из уравнения:
1 9 -η-G. (4)
G =
cos β
Угол трения между землей и каменной кладкой принимается равным нулю. Давление земли и временной нагрузки при горизонтальном откосе и вертикальной совершенно гладкой задней грани стены выразится величиной:
E= yhnS*( 45е—^), · (5)
, 2 р где γ=γ -f - ; γ—уд. в земли, р—временная,
равномерно распределенная нагрузка, h — высота стены, ρ — угол трения земли, β — угол отклонения равнодействующей G от вертикали; при ρ=37° и /5=22° (при ал=^gm av=i g)
получается Е — 0,295γ№. Целесообразно взамен массивных каменных подпорных стенок устраивать таковые в виде шпунтовых стенок с анкерными закреплениями, применяя шпун-тины из медистой стали; на_ фигура 8 представ
Фигура 8.
лен пример устройства береговой шпунтовой стенки, закрепленной анкерными тягами, расположенными на расстоянии 1,6 метров друг от друга. При постройке гидротехнич. сооружений в сейсмоопасных районах приходится считаться также с сейсмич. морскими волнами, достигающими высоты 12 метров (землетрясение в Японии). Все плотины должен быть шпунтовыми стенками предохранены от просачивания воды как под основанием плотины, так и через тело ее. На случай возможного разрушения плотин во время землетрясения должен быть предусмотрены обвод
ные каналы, по которым катастрофич. вода могла бы стечь, минуя населенные места и устраняя т. о. фиг 9- опасность наводне ния затронутых землетрясением мест. Сводчатые туннели оказались в общем сейсмостойкими и заслуживающими подражания. На фигуре 9 показан в разрезах туннель, сооруженный из железобетона для подземной ж. д. в г. Токио (Япония), еще недавно пострадавшем от землетрясения. При прокладке водопроводных и канализационных труб следует их основывать на материке (естественно или искусственно); стальные клепаные трубы следует предпочитать чугунным, а железобетонные — керамиковым. Опасными местами трубопроводов являются их соединения. Возникает вопрос, не следует ли в местностях, подверженных землетрясениям, устраивать шарнирные соединения. Рекомендуется располагать все трубопроводы в общем туннельном канале. Железобетонные резервуары в сейсмоопасных районах оправдали себя.
Электрическое освещение следует предпочитать газовому, непригодному в местностях, подверженных землетрясению, в виду связанной с ним чрезмерной пожарной опасности.
При расчете высоких и сравнительно узких строений (башен, дымовых труб и прочие), сооружаемых в местностях, подверженных землетрясениям, обыкновенно исходят из условия сопротивляемости этих построек усилиям, возникающим при резонансе, имея в виду, что период колебаний указанных строений близко равен периоду колебаний почвы во время землетрясения (в обоих случаях 1 ск. и более). Наибольшее напряжение у подошвы строения м. б. выражено равенством:
где σ означает основное допускаемое напряжение для определенного материала, из которого сооружается строение, а Тс и Тп — соответственно периоды колебаний рассматриваемого сооружения и почвы во время землетрясения, причем величина Тс для случая колебания строения под влиянием собственного веса м. б. определена из формулы:
где I — высота строения; i — радиус инерции заделанного конца строения (поперечного сечения подошвы строения); ут — уд. в материала, из которого сооружается строение; д — ускорение силы тяжести; Е — модуль упругости; с — коэф., причем а) для призмы с=1,788 (теоретически достаточно точно); б) для полого конуса с== 0,719 (теоретически достаточно точно); в) для полого усеченного конуса (приближенная ф-ла)
с — 0,719 + 1,07 yqry, +
+ [θ,15— 0,б (0,5 — ~)·], (8)
где I — расстояние от верхнего основания усеченного конуса до воображаемой вершины того же конуса не усеченного; при V == I величина с=1,40; г) для клина (приближенная формула)
с=1,788 — 0,605[l — fpy,]3· (9)
Учитывая собственный вес G строения (например высоких опор мостов) и его нагрузку Р, можно период колебания для призматич. тела приближенно определить по формуле:
причем величина с" м. б. вычислена по ур-ию: с"= 1,788 ]/^ 1 +4 (И)
При Р=0 формула (10) принимает вид формулы (7)
с коэф-том с — 1,788 (для призматич. тела). Для конуса, усеченного конуса и клина, колеблющихся под влиянием собственного веса и нагрузки, вместо формулы (10) будет иметь место следующее выражение:
Тс=сС1{уГ (12)
где буквенные обозначения имеют то же значение, что и выше. Высокие и относительно узкие строения рекомендуется прочно связывать с фундаментами и их основаниями и делать уширяющимися книзу наподобие Эйфелевой башни в Париже. Вопрос о том, следует ли считать причиной разрушения строений во время землетрясения резонанс или явления интерференции колебаний, остается в настоящее время открытым.
Лит.: Hobbs W., Erdbeben, Lpz., 1910; S i e b e г g A., Geologische, physikalische u. angewandte Erdbebenkun-de, Jena, 1923; S i e b e r g A., Das makroseismisehe Schiit-tergebiet des mitteleuropaischen Erdbebens vom 16 November 1911, «Ztschr. f. Geophysik», Brschw., 1924/25, Η. 1—2; I m a m u r a A., Preliminary Note on tbe Great Earthquake of S. E. Japan on Sept. 1-st, 1923, «Imperial Earthquake Investigation Committee, Seismological Notes, Tokyo, 1924, 6; I m a m u r a A., Untersuehungen fiber das Erdbeben vom 1.9. 1923 in S. O. Japan, ibid., 1924; Η о f Weber F., Wirkungen des Erdbebens in Nicaragua auf Inge-nieurwerke, «Der Bauingenieur», В., 1931, Η. 48; Neumann Η., Ueber die Wirkung d. Erdbeben auf Bauwerke, ibid., 1931, H. 39; Shalem N., II ecente terremoto in Palestina Luglio 1927, «Estratto dal Bolletino della Society Sismologica Italiana», Selci, 1927; W i 1 1 i s B., Earthquakes in the Holy Land, «Bulletin of the Seismological Society of America», 1928, v. 18, 2; В r i s k e R., Die Erd-bebensicherheit von Bauwerken, B., 1927; Briske R., Das Erdbebenungliick in Japan vom Standpunkte des Bauin-genieurs, «Bauingenieur», В., 1924, Η. 11; Briske R., Zerstorung von Hochbauten durch Erdbeben, «Beton u. Eisen», B., 1925, H. 21; Viscardini M., Erdbebensi-chere Griindungen, ibid., 1925; Svagr J. J., Stability des constructions dans les zones soumises aux tremblements de terre, «La technique des travaux», P., 1926; К e 1 e n, Die Lehren aus dem japanischen Erdbeben, «Beton u. Eisen», B., 1924; В a 1 t z e r F„ Das japanische Haus, B., 1923; Mononobe N., Notes on the Vertical Motion of an Earthquake a. on the Vibration of Structures, «Journ. of the Civ. Eng. Soc.», Tokyo, 1924; F б p p I A., Vorlesun-gen liber technische Mechanik, B. 4, Dynamik, 7 Aufl., Lpz.—B., 1923; Mononobe N., Vibration of Towershaped Structure a. Its Seismic Stability, «Journ. of the Civ. Eng. Soc.», Tokyo, 1919; E h 1 e r s, Die Berechnung d. Schwingungen von Turbinenfundamenten, Stg., 1925; К i e h n e S., Resonanzerscheinungen an Bauwerken, «Bauingenieur», В., 1926; HetzellG. u. WundramO., Die Grundbautechnik u. ihre maschinellen Hilfsmittel, B., 1929; D e w e 1 1 H. D., Earthquake Damages on St. Barbara Buildings, «Engineering News-Record», N. Y., 1925; Hummel, Widerstandsfahigkeit von Bauwerken ge-geniiber Erdbeben, «Bauingenieur», В., 1924; К i 11 e 1 A., Das Erdbeben vom September 1923 u. Wiederaufbau von Jokahama, «Bautechnik», B., 1925; К r i о c h i, The Dock a. Harbour Authority, Jokahama, 1926; К ii h n, Der Spannungszustand d. Erdoberflache bei Bodensenkungen, «Ztrbl. f. Bauverwaltung», 1921; К о h n k e, Die Wirkungen von Erdbeben u. Feuer aul die Eisenkonstruktionen in San-Franzisco, «St. u. E.», 1907; N a i t о T., Building Construction, Calculation of Earthquake Proofness a. Examples of Design, Tokyo, 1924; Baltzeru. Berrens, Die Wirkungen des Erdbebens in Japan am 1. 9. 1923, «Z. d. Bauw.», 1924; К i t t e 1 A., Beobachtungen u. Lehren aus dem neuen Erdbeben in Kalifornien, «Beton u. Eisen», B., 1925, H. 37; Moss R. F., Earthquake Resistant Construction: Suggestions from Tokyo, «Engineering News-Record», N. Y., 1925; Μ о s s R. F., Building Construction for the New Tokyo, «Far Eastern Review», Shanghai, 1925; Heritsch Fr., Wirkungen d. Erdbeben auf Bauwerke, B., 1927; Earthquake Damages of Buildings in Japan, «Journal of Architecture in Waseda University», Tokyo, 1924, 3; N a i t о T„ Earthquake Damages of Steel Skeleton Structure, «Journal of the Institute of Japanese Architects», Tokyo, 1925; Schumacher F., Der Plan zum Wiederaufbau von Tokio, «Deutsche Bauzeitung», B., 1924; Ota K., Reconstruction Works of Tokyo a. Jokahama, «Journal of the Civ. Eng. Soc.», Tokyo, 1924; О k a-b e S., General Theory on Earth Pressure a. Seismic Stability of Retaining Wall a. Dam, ibid., 1924; Ο η о M., The Tokyo Municipal Water Works, «Far Eastern Review», Shanghai, 1925; Earthquake Damages a. Reconstruction of the Atamirailway, Koji Gaho, 1925; Tokyo’s Modern Sewerage a. Drainage System, «Far Eastern Review», Shanghai, 1925; The Sumida River Bridges, ibid., 1925; Restoration of Communication System, ibid., 1925; Restoration
of the State Railway in Record Time, ibid., 1925; S h i b u-s a w a M., A Description of the Damages Done by the Great Earthquake of Sept. 1. 1923 to the Electrical Installations in Japan, Tokyo, 1925; Mononobe N., Vibration of Loaded Structure a. Its Seismic Stability, «Journal of the Civil Engineers Society», Tokyo, 1925; M i z u-h a r a A., On the Vibration Curves of Structures, «Journal of the Institute of Japanese Architects», Tokyo, 1925; T a n i g u c h i T., On the Natural Vibration: Period of Frame Structures, «Kenchiku Gakkai», Tokyo, 1925; Muto K., Vibration of Building and Its Relation to Earthquake, «Journal of the Institute of Japanese Architects», „Tokyo, 1925. С. Брммнг.