> Техника, страница 97 > Шпунтовые стенки

Шпунтовые стенки

Шпунтовые стенки, стенки, состоящие из ряда отдельных частей (свай), называемых шпунтинами и соединенных между собой водонепроницаемым способом при посредстве шпунтов. Шпунтины имеют с одной стороны гребень, а с другой стороны паз, которые и служат для плотного соединения шпунтин между собой. Шпунтины загоняют на большую или меньшую глубину в грунт, следя при этом за их плотным соприкасанием. При небольшой глубине забивки и мягкозернистом грунте шпунтины заготовляют из дерева или железобетона. При крупнозернистом грунте и большой глубине забивки прибегают к стальным шпунтинам.

Деревянные Ш. с. делаются б. ч. с квадратными (фигура 1) или, что лучше, с клинообразными шпунтами (фигура 2). При большом объёме работ гребень и паз шпунтин выде-

Фигура 1.

Фигура 2.

Фигура 3.

Фигура 4.

лывают на деревообделочных машинах. Применяют иногда также составные шпунтины (фигура 3), а при малой толщине несоставных шпунтин их соединяют между собой треугольными шпунтами или полушпунтами (фигура 4). В отношении выполнения треугольная форма шпунта легче, но в отношении водонепроницаемости более надежной является прямоугольная форма. Квадратные (прямоугольные) шпунты могут быть применены при шпуЦтинах толщиной не менее 10 см. При толстых стенках гребни м. б. сделаны короче, чем ^г/₃ толщины стенки (s<y). Чтобы получить особенно плотное соединение, можно при влажном дереве (в деле) делать гребни несколько длиннее, чем глубина паза, а паз — несколько шире, чем гребень. При примыкании во время забивки одной шпунтины к другой сжатый гребень расширится и заполнит весь паз. Более слабые гребни применяют и при клинообразных шпунтах. Форма клинообразных шпунтов (фигура 2) повидимому наиболее рациональная. При одинаковой толщине шпунтин клинообразные гребень и паз получаются

Фигура 5.

более сильными, чем квадратные. Соединение в первом случае (клинообразные шпунты) получается более плотное. Шпунтины имеют ширину 0,20—0,40 метров и толщину 0,10 метров при длине шпунтин 3 метров с надбавкой 0,010—0,020 м, в среднем 0,015 метров на 1 метров сверх этой длины. Наибольшая толщина деревянных шпунтин — 0,30 м, а наибольшая длина ~ 18 метров Чтобы шпунтина успешнее погружалась в грунт, нижнему концу ее придают заострение в форме лезвия. Оконечность такого лезвия должна лежать на продольной оси поперечного сечения шпунтины.

Длина лезвия зависит от свойства грунта, в к-рый загоняются шпунтины, причем лезвие должно быть тем тупее, чем тверже грунт. Лезвие скашивают вдоль оси с подъемом в сторону последовательного примыкания шпунтин для более плотного примыкания одной шпунтины к другой. Правильное направление шпунтин при их забивке получают посредством особых направляющих рам, причем забивку ведут или пазом вперед (нем. способ) для большей сохранности гребня или гребнем вперед (русский спосс б) для большей сохранности паза. Направляющие рамы представляют собой парные схватки (сжимы), прикрепленные к забитым для этой цели отдельным сваям или к готовой части Ш. с. на расстоянии между брусьями схватки, равном толщине шпунтин. При забивке особенное внимание обращают на сохранность гребней и пазов и на плотное соприкасание шпунтин друг с другом. Шпунтины забивают обычно попарно, стягивая каждую пару скобами (фигура 5). Спаривание производится с целью увеличения ударной площади для копровой бабы. На головы одной пары соединенных между собой шпунтин надевают в горячем виде стальное коль- !§*

цо (бугель). Для более ϋ^:|.|

крупных шпунтин коль- у гбз --

ца делают высотой 100 миллиметров и толщиной 30 миллиметров.

Применение стальных башмаков на нижних концах деревян. шпунтин не рекомендуется из опасности, что башмак согнется в сторону, не преодолев препятствия, и отнимет всякую возможность дальнейшей забивки. В местах поворота располагают связные шпунтины, сделанные из более крупного леса и имеющие два паза со стороны примыкаемых шпун- _{фиг 7}

тин (фигура 6). На прямых участках не следует располагать таких связных шпунтин (как это раньше часто делалось), имея в виду, что они только удорожают сооружение, не принося особой пользы.

Фигура 6.

В твердых грунтах целесообразно через определенное число шпунтин загонять одну шпунтину глубже. С другой стороны, при слабых грунтах такое мероприятие недопустимо. По окончании забивки шпунтовые стенки срезают на равной высоте и головы шпунтин стягивают при помощи болтов парными схватками. При неустойчивом положении Ш. с. их подпирают распорными свайными козлами (фигура 7) или притягивают ан-

—20—

Фигура 86.

Фигура 8а. керами к анкерным сваям. В тяжелых“ плотно слежавшихся грунтах и в грунтах, содержащих препятствия на пути забивки шпунтин, деревянные Ш. с. трудно поддаются забивке и не всегда образуют водонепроницаемую преграду.

Если в каменистых или в слишком плотно слежавшихся грунтах забивать деревянные шпунтины насильно при помощи тяжелых копровых баб, то такие шпунтины большей частью расщепляются на определенной глубине без того, чтобы это было обнаружено при их забивке. Как перемычки в котлованах деревянные Ш. с. сравнительно слабо сопротивляются давлению земли и воды и требуют укрепления, как указано выше. Для более продолжительной работы нецелесообразно применять деревянные III. с. в тех случаях, когда им угрожают животные паразиты дерева. Вообще деревянные III. с. надлежит забивать лишь в грунтах, в которых они не м. б. повреждены, в особенности если они имеют постоянный характер. Для постоянной службы деревянные Ш. с. пригодны лишь в том случае, если они будут постоянно находиться под водой. Перед забивкой шпунтины не должен быть высушены, так как в этом случае

Фигура 8в. после забивки они разбухают в воде, вследствие чего Ш. с. при большой длине приобретают волнистую поверхность. В тех случаях, когда де

ревянные Ш. с. негодны для данного грунта или если Ш. с. не могут постоянно находиться под водой, прибегают к устройству железобетонных Ш. с.

Же л е з обетонные Ш. с. состоят из шпунтин,

Фигура 9.

форма которых большей частью схожа с формой деревянных шпунтин. Продольная арматура же-

Фигура 10.

лезобетонных шпунтин состоит из отдельных круглых стержней, проложенных в теле шпунтин вдоль обеих продольных сторон. Поперечная арматура состоит большей частью из стальных бугелей круглого или прямо-I угольного сечения. Особенную тщательность следует проявлять в отношении распределения арматуры гребня и паза. Нижней оконечности железобетонных шпунтин целесообразно придавать заострение на подобие такового деревянных шпунтин. При твердых грунтах нижняя оконечность снабжается стальным башмаком, связанным с арматурой. На фигуре 8а—г приведены типичные формы железобетонных шпунтин. Чтобы придать Ш. с. особенную плотность и сделать их способными воспринимать небольшие растягивающие усилия вдоль стены, иногда втаплива-ют в железобетонные шпунти-ны стальные соединительные части для образования гребня и паза (фигура 9); эти стальные части связываются с арматурой и дают соединения, подобные соединениям стальных шпунтин. Железобетонные шпунтины заготовляются в горизонтальных формах. При забивке железобетон-

Фигура 12.

ных шпунтин на их головы надевают наголовники (фигура 10) для предохранения от разбивания. Наголовники удерживаются в надлежащем положении в стрелах копра. После забивки всех шпунтин щели между ними заливают цементным раствором. В особых случаях для увеличения момента сопротивления железобетонные шпунтины изготовляют таврового или двутаврового сечения (фигура 11 и 12). В случае необходимости железобетонные Ш. с. усиливают распорными и растяжными сваями (фигура 13) или закрепляют в грунте посредством анкеров (фигура 14 и 15). ^Фиг* ¹³·

Стальные Ш.с. отличаются по сравнению с деревянными легкой вбиваемостью их, большой водонепроницаемостью, большим моментом со

противления шпунтин при малом расходе материала. Для стальных шпунтин применяют по

чти исключительно специальные профили материала. Попытки применить обыкновенные строительные профили не привели к желаемым ре-

зультатам, т. к. это повлекло за собой больший расход материала. Наибольшая длина стальных шпунтин, достигаемая прокаткой, равна 18 метров Металлич. Ш. с. обладают особой долговечностью, если они сделаны из стали, содержащей примесь меди. Шпунтины из медистой стали обходятся немногим дороже обыкновенных стальных. Из

ю целого ряда изготовленных профилей наиболее целесообразным оказался профиль Ларсена (фигура 16). Шпунтины Ларсена изготовляются шести профилей. Различным сочетанием шпунтин можно образовать любые углы. Шпунтины Ларсена забивают всегда попарно, соединяя их предварительно между собой. Наверх надевается общий для обеих шпунтин наголовник (фигура 17). Стальные шпунтины требуют в редких случаях заострения их концов, т. к. в виду малого поперечного сечения этих шпунтин они мало сопротивляются проникновению в грунт. Обыкновенно одновременно устанавливают несколько парных шпунтин (элементов), причем последующая пара загоняется несколько глубже, чем предыдущая, после чего переходят к первой паре, последовательно загоняя элементы один за другим до требуемой глубины. При забивке пользуются направляющей рамой (фигура 18), в особенности при большой длине шпунтин; после соединения двух

Фигура 17.

Фигура 18.

шпунтин головные их части стягивают рамой, причем волны стальных шпунтин распираются деревянными обрубками, прикрепленными к продольным брусьям направляющей ра мы посредством накладок из листовой стали. Про дольные брусья усиливают швеллерной сталью. К раме прикреплена с одной стороны U-образная стальная скоба, передвигающаяся между стрелами копра и замыкаемая чекой позади стрел. Стальные шпунтины можно с успехом забивать в щебенистые грунты; они проходят также сквозь находящиеся в земле стволы деревьев, старые т

t

Фигура 19.

деревянные ростверки и тому подобные препятствия. В мягкой скале, плотной глине и мергеле стальные шпунтины обыкновенно м. б. настолько загнаны, чтобы получилось плотное примыкание стенок к грунту. При забивке стальных шпунтин необходимо иметь в виду, что при больших препятствиях, например при встрече каменной глыбы твердой породы, они выскакивают из паза, нарушая тем самым водонепроницаемость Ш. с. Легкость забивки стальных шпунтин по сравнению с деревянными и железобетонными шпун-тинами является особенно ценным свойством тогда, когда приходится устраивать Ш. с. вблизи существующих построек, где“ необходимо производить возможно меньшие сотрясения грунта. По. окончании работ стальные шпунтины при временной их установке можно выдернуть из земли и использовать в другом месте. Выдергивать стальные шпунтины можно при помощи треноги и лебедки или специально для ^пкп того сконструированными приборами, а лучше всего посредством пневма-тич. выдергивателя свай (фигура 19), при помощи которого даже длинные шпунтины м. б. выдернуты в несколько мин. Выдергиватель состоит из поршневой штанги а с наглухо приделанным к ней поршнем b и из подвижного цилиндра с играющего роль копровой бабы. При помощи сжатого воздуха в 6 aim или пара в 8 atm цилиндр подбрасывается вверх и ударами о поршень вытягивает сваю или шпунтину из грунта. На фигуре 19 цилиндр находится в наинизшем своем положении. Число ударов в мин. равно 150—200. Верхней своей частью сваевыдергиватель подвешивается к лебедке, после чего он нижней своей частью d закрепляется непосредственно к шпунтине при помощи болтов. Целесообразность применения. а а а выдергивателя оп-равдалась практи-кой. По окончании + забивки в тех слу чаях, когда Ш. с. сооружают для постоянной службы, шпунтины стягивают вверху схватками из U-образ-ной стали. На фигуре 20 показана стальная Ш. с. из шпунтин Ларсена с анкерным закреплением. Помимо шпунтин Ларсена имеются еще другие профили стальных шпунтин, из которых нек-рые

ФИГ. 20.

1—ззз-Фигура 21а.

Фигура 216.

приведены на фигуре 21а и 216. Полые шпунтины (фигура 22а и 226) м. б. заполнены бетоном, и таким образом м. б. повышен момент сопротивления их поперечного сечения.

Способы производства работ зависят в значительной степени от свойств грунта. В твердых, каменистых, не поддающихся размыву

грунтах Ш. с. забиваются в грунт посредством копров разных систем. В песчаных и вообще размываемых грунтах загонка Ш. с. в грунт м. б. облегчена разрыхлением его напорной водой, причем грунт в атом случае размывается перед концом шпунтины, вбиваемой или опускаемой посредством нагрузки. Вода нагнетается по особой трубе, располагаемой внутри шпунтин или перед ними. Эта труба имеет нормальный цилиндрический конец или снабжается особым наконечником (фигура 23а и 236). Среди разных наконечников оказались наиболее выгодными наконечники с отверстиями, направленными с подъемом наружу. Не следует сплющивать конец цилин-дрич. трубы. При нагнетании воды в грунт последний разрыхляется сбоку размывочной трубы, вследствие чего здесь давление земли уменьшается, причем конец шпунтины имеет стремление двигаться в сторону размывочной трубы.

Это обстоятельство надо всегда иметь в виду при размывке грунта, чтобы придать правильное направление шпунтинам. Расход воды—1 м^ъ(мин, а давление 3—4 atm. В тяжелых случаях, в особенности при большой глубине забивки, расход воды доходил до 3,5 м“/мин, а давление до 8 atm. Способ размывания грунта напорной водой оказался особенно пригодным в тех случаях, когда приходится иметь дело с сильно уплотненным речным песком, когда грунт сильно уплотнен сваями, когда нельзя пользоваться тяжелыми копрами (например вблизи зданий) и в подобных случаях. В грунтах, в которых уплотнение постепенно рассеивается, целесообразными являются копры с медленной последовательностью ударов и большой силой их. В грунтах же, быстро уплотняющихся вокруг забиваемой шпунтины, применимы копры с быстрой последовательностью ударов, т. к. при редких ударах в этом случае существует опасность, что шпунтина крепко засядет между двумя последовательными ударами. Для загонки в грунт более легких шпунтин малой длины достаточными являются ручные копры. Более тяжелые шпунтины большой длины требуют применения машинных копров.

Применение Ш. с. имеет место во всех случаях, когда приходится сооружать водонепроницаемые переборки или перемычки, причем эти стенки м. б. приспособлены для воспри-нятия вертикальных усилий. В последнем случае сооружения со Ш. с. могут успешно конкурировать с опускными колодцами, а при известных обстоятельствах и с кессонами. На фигуре 24 показана мостовая опора,основание которой состоит из Ш. с., расположенной по периметру опоры в виде ящика, заполненного бетоном; шпунтины железобетонные; внутри ящика—распорные’ сваи; грунт (чистый песок), заключенный в образованном Ш. с. ящике, был разрыхлен водой и высосан, после чего опорожненное пространство было заполнено тощим бетоном состава 1 : 12; поверху Ш. с. и распорных свай был уложен железобетонный ростверк, на к-ром и была основана мостовая опора.

Расчет Ш. с. сводится к определению их устойчивости и прочности, причем надо иметь в виду следующие силы: давление земли, давление воды, силы трения, усилие от анкерной тяги (при наличии анкерного закрепления), давление распорных свайных козел или распорных и растяжных свай (при наличии таковых), нагрузку на головы шпунтин (когда Ш. с. входит в состав несущей конструкции или сама является несущей конструкцией). Для равновесия необходимо, чтобы сумма всех действующих на Ш. с. сил была равна нулю и сумма моментов для любой точки стены была также равна нулю. Расчет должен быть приноровлен как к действующим на Ш. с. силам, так и к условиям, при которых эти силы действуют. Когда на III. с., поддерживающую земляную массу по высоте /г, действуют лишь давления земли, то при однородном грунте эпюры давлений выразятся указанными на фигуре 25 заштрихованными площадями. При наличии же избыточного давления грунта с одной стороны Ш. с. будет иметь смещение, вращаясь вокруг некоторой точки S, лежащей в пределах высоты заделки /. В таком случае Ш. с. будет находиться под действием следующих сил: с задней стороны стенки на протяжении AS ее высоты действует активное давление земли Е_а, стремящееся опрокинуть стенку вперед; этому давлению на протяжении BS высоты стенки противодействует пассивное давление земли Е“. Ниже точки S с передней стороны стенки действует активное давление земли Еа, к-рому противодействует с задней

стороны стенки пассивное давление земли Е_р. Пассивные давления земли нигде не должны превосходить своего предельного значения, характеризуемого линиями BG (в отношении передней

t¹)

М_а + М_р-М_а-Мр=О, (2)

где М_а, М_р представляют собой соответствующие моменты. Направление всех сил принято нормальное к стенке. Силы трения,возникающие между Ш.

с. и земляной массой, будут спереди и сзади стенки равны, если горизонтальные силы будут равны нулю и коэф. трения будет один и тот же. При расчете намечают сначала точку S, после (Lef, i _ i чего определяют да-

^^ep^se<rr~^ea вления земли и ис-

Фигура 26. следуют условия ра вновесия. Точку £ передвигают по высоте стенки до тех пор, пока получится равновесие всех сил, действующих на Ш. с. В виду невозможности точно определить кривую пассивного давления земли, в целях упрощения принимают, что граничными линиями являются линии FS и LS и что эти линии представляют собой одну прямую.

При расчете берутся наивыгоднейшие условия работы Ш. с.

Напряжение в последней м. б. допущено до предела упругости. Максимальный момент для Ш. с. получается в том месте, где сумма поперечных сил равна нулю. Величина напряжения в Ш. с. определится по обычной формуле на изгиб

α= М :W,

где σ— напряжение, к-рое не должно превосходить допускаемое, М—наибольший изгибающий момент, W— модуль (момент) сопротивления. Для первого приближения можно воспользоваться эмпирич. правилом, что при обыкновенных условиях свободная высота h III. с. равна глубине ее погружения /.

Если на Ш. с. помимо давления земли действуют еще давление воды и сила анкерной тяги (или распорных свайных козел), то возможны две точки вращения (фигура 26). Верхняя точка вращения лежит в точке приложения В анкерной тяги, а нижняя—на протяжении CD высоты стенки или ниже D. Принимая последнее положение нижней точки вращения, получим такое распределение сил, какое показано на фигуре 26. Ш. с. при этом должен быть так сконструирована, чтобы она не могла сломаться, чтобы пассивное давление земли было достаточной величины для противодействия ее активному давлению и чтобы анкерная плита не могла податься вперед. Эти требования обусловливают наличие прочной стенки, забитой на надлежащую глубину и имеющей устойчивое анкерное закрепление. Намечая пассивное сопротивление земли Е_р, следует иметь в виду, чтобы его ^противодействующая часть была значительно меньше величины Е_р. Предположительно можно взять е_р=е_а. Давление Е_р можно принять приложенным в середине между точками С и D стенки. Все давления земли принимают направленными нормально к стенке. Величина Е_а известна. Для первого пробного расчета имеем ур-ия

Z=Е_а — Е_р- -W_a ~W_p, (3)

E_ps_p=ΣΜ_α + ΣΜ„. (4)

В этих ур-иях Z—растягивающее усилие в анкерной связи, W_а и W_р—силы давления воды, ΣМ_а_— сумма моментов сил активных давлений земли, ^M_w—сумма моментов сил давления воды, 5 — расстояние между точками приложения сил Z и E_v. Определив Ε_ν из ур-ия (3), легко получить Ζ из ур-ия (4). Е_р должен быть приблизительно равно μΕ_ρ, где ^=¹/₂ или μ=²/₃. Если Е_р > μΕ_ρ, то глубину заделки Ш. с. увеличивают последовательно до тех пор, пока получится Ε_ρ=μΕ_ρ. Заштрихованная с передней стороны стенки площадь представляет собой эпюру давления, определяющую силу давления земли Е_р, причем эта эпюра является более вероятной, нежели эпюра в виде тр-ка CDG. Давления воды принимаются действующими до подошвы Ш. с. Для крупнозернистого грунта уровень воды позади Ш. с. может быть принят выше уровня воды перед Ш. с. приблизительно на 20—30 см. В мелкозернистых грунтах при быстром падении воды перед Ш. с. и большом бассейне грун товых вод разница уровней воды перед и позади Ш. с. может достигнуть и большей величины, например до 1 метров Анкерная плита должен быть так расположена, чтобы плоскости скольжения от пассивного давления земли на анкерную плиту не

заходили за плоскости скольжения активных давлений земли на Ш. с. При расчетах следует учитывать трение, принимая соответствующий местным условиям угол трения, чтобы получить более экономичное решение.

Когда все внешние действующие на шпунтовую стенку силы выявлены, производят расчет на прочность, рассматривая стенку как балку на двух опорах, из которых одна опора находится в точке В (точка прикрепления анкерной тяги к Ш. с.), а другая опора находится на высоте ц. т. пассивного давления земли. Напряжение в Ш. с. проверяется по месту наибольшего момен-

dM _{п п}

та, к-рое определяется условием —=(*>=и.

Величина напряжения в Ш. с. получится из ур-ия σ=Μ : W. Анкерную плиту рассчитывают аналогичным способом. При определении размеров прокладочных шайб под анкерные гайки следует иметь в виду, что прочность дерева под водой в два с лишним раза меньше прочности сухого дерева.

На фигуре 27 приведен пример расчета Ш. с. с анкерным закреплением; на фигуре показаны поперечный разрез стенки а, эпюры давлений b и эпюры моментов с. При этом расчете угол трения δ принят равным нулю, в виду чего глубина погружения Ш. с. получается излишне большой; можно принять δ—~· (о — угол естественного откоса земли), тогда глубина значительно сократится. Стенка рассчитана на прочность, как балка на двух опорах (при расчете на изгиб не следует принимать, что стенка заделана внизу).

Когда Ш. с. представляет собой несущую конструкцию, то при определении напряжений необходимо учитывать также действующее при этом на нее осевое усилие. На фигуре 28 приведен гра-фич. расчет деревянной Ш. с., наверху опертой. Стенку рассчитывают, как балку на двух опорах А и В, загруженную активным давлением земли E_2i. Построением мн-ка сил и веревочного мн-ка для этой загрузки и приведением замыкающей линии S₁ в последнем и ей параллельной линии в первом определяют моментную площадь и опорные реакции А и В. Ш. с. считают загруженной моментной площадью F_ltF₂, F₃. Делают затем построение вторых мн-ка сил и веревочного мн-ка для последней загруз ки, проводят замыкающую линию S₂ и определяют путем проведения параллельной ей линии в мн-ке сил моментные опорные силы А₀ и В₀. Если рассчитать моменты заделки, то, считая Ш. с. полузаделанной вверху и внизу, получим верхний момента заделки равным

М₀ =

где М₀ — верхний момент заделки при полной заделке вверху и свободном расположении внизу, a Mq —верхний момент заделки при полной м₀Ч-м₀"

заделке вверху и внизу; ---верхний момент заделки при полной заделке вверху и полузаделке внизу. Нижний момент заделки при полузаделанной вверху и внизу стенке получится соответственно равным

М.

где М_и — нижний момент заделки при полной заделке внизу и свободном расположении вверху; — нижний момент заделки при полной за-M -f- М

делке вверху и внизу; —--нижний момент заделки при полной заделке внизу и полузаделке вверху. По найденным М₀ и М_и проводят в первом веревочном мн-ке замыкающую линию S, дающую наибольший пролетный момент для пролета I при рассмотренных условиях заделки концов Ш. с.

Лит.: Прокофьев И., Теория сооружений, т. 1, вып. 2, М.—Л., 1932; Дмоховский В., Курс оснований и фундаментов, М.—Л., 1927; Franzius О., Der Grundbau, В., 1927; Schoklitsch А.,

Der Grundbau, W., 1932; Handbuch f. Eisenbeton, hrsg. γ. F. Emperger, В. 3, Grund- u. Mauerwerkbau, 3 Aufl., В., 1922; Dorr H., Die Standsicherheit von Masten u. Wanden im Erdreich, B., 1922; Brennecke L., LohmeyerE., Der Grundbau, 4 Aufl., В. 1, В., 1927; Franzius О., Der Verkehrswasserbau, В., 1927;

К г e у H., Erddruck, Erdwiderstand u. Tragfahigkeit des Baugrundes, 4 Aufl., В., 1932; Schoklitsch A., Der Wasserbau, B. 2, W., 1930; Hetzell G. u. Wundram 0., Die Grundbautechnik u. ihre maschi-nellen Hilfsmitte], B., 1929; Bernhard K., Belas-tung von Spundwanden aus Larssen-Eisen, «Ztrbl. d. Bauverwaltung», B., 1913; Heusen, Erfahrungen mit eisernen Spundwanden beimBau d. neuen Seeschleuse in Imuiden, ‘ibid., 1926; S c h e c k, Eine neue Form f. ei-serne Spundbohlen, ibid., 1915; N. N., Erfahrungen mit eisernen Spundwanden im See- u. Hafenbau, ibid., 1920; Freund G., Die Yerwendung eiserner Spundwande, ibid., 1921; P r ii s s, Erfahrungen mit eisernen Spundwanden im See- u. Hafenbau, ibid., 1920; Freund G., Die Verwendung eiserner Spundwande, ibid., 1921; Loh-m e у e r E., Yersuche uber das Widerstandsmoment eiserner Spundbohlen Bauart Larssen, «Bautechnik», В., 1927; LohmeyerE., Besondere Formenvon Eisenbe-tonspundwanden, ibid., 1927, H. 18; Lohmeyer E., Eisenbetonspundwand Bauart Ravier, ibid., 1926, H. 41; Lohmeyer E., Die Larssenspundwand mit wechsel-weise stehenden, im Schloss gepressten Doppelbohlen, ibid., 1928, Hefte 21 u. 24; Popke n, Yerwendung von nietlosen Spundweisen Bauart Larssen beim Bau des Hunte-Ems-KanaJs, ibid., 1928, H. 35; Ranke, Beitrag zur Berechnung von Spundwanden, «Bauin-genieur», B., 1928, H. 43; S c h e c k, Ueber die Formen d. Spundwandeisen, «Bautechnik», В., 1925; Briske R., Der Tarma-Tunnel bei Atami in Japan, «B. u. E.», 1925; Maudrich, Erfahrungen mit eisernen Fange-dammen am Main beim Bau d. Wehranlage Mainkur. «Bautechnik», В., 1926, Η. 21/24; Meyer, Ueber das Einrammen von I-Tragern, ibid., 1925. С. Брилинг.